Simulation and experiment of air-blowing precision seed-metering device for Panax notoginseng
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摘要:目的
为了满足三七Panax notoginseng的机械化种植需求，减少机械式清种过程中对种子造成的损伤，设计了一种适用于播种三七种子的气吹式精密排种器。
方法确定了排种器的主要结构参数，并建立了清种过程中的力学模型。通过建立排种器内部流场模型，运用Fluent软件对不同清种风压条件下流场进行仿真分析，验证了清种风压范围。为了检验仿真确定的风压范围的可行性并寻求最佳工作参数组合，选取合格指数、漏播指数和重播指数作为试验指标，作业速度、种层高度、清种风压作为试验影响因素，采用正交试验方法，对排种器进行了台架试验研究。
结果最优参数组合：作业速度为0.6 m/s、种层高度为90 mm、清种风压为0.5 kPa，此时试验合格指数为90.48，漏播指数为4.24，重播指数为5.28。
结论该气吹式排种器能够满足三七的播种要求，为进行排种器的田间试验提供了参考。通过试验结果与之前仿真分析的过程对比，清种风压变化对于排种器充填性能的影响一致，验证了利用Fluent模拟确定清种风压的可行性。
Abstract:ObjectiveA novel kind of air-blowing precision seed-metering device was designed in order to fulfill the mechanized planting needs of Panax notoginseng and reduce seed damage in the process of mechanical seeding.
MethodThe main structural parameters of the seed-metering device were determined. The mechanical model in seed clearing process was established. The internal flow field model of the seed-metering device was established, Fluent software was used to simulate the flow field under different air-blowing pressure, and the range of air-blowing pressure for seed clearing was verified. We used orthogonal design and performed bench test to further examine the feasibility of the range of air-blowing pressure and find out the optimal combination of working parameters. Eligible index, leakage sowing index and repeat sowing index were selected as experimental indexes. Operating speed, seed layer height and air-blowing pressure were selected as the influencing factors in the test.
ResultThe optimal combination of parameters was the operating speed of 0.6 m/s, seed layer height of 90 mm and air-blowing pressure of 0.5 kPa. Under these conditions, the qualified index was 90.48, the leakage sowing index was 4.24, and the repeat sowing index was 5.28.
ConclusionThe air-blowing seed-metering device can meet the requirements of Panax notoginseng seeding. This study provides a theoretical basis for the field experiment of the seed-metering device. Comparison between the test results and the simulation analysis indicates that the influence of air-blowing pressure changes on the filling performance of the seed-metering device is consistent, and Fluent simulation is feasible for determining the air-blowing pressure for seed clearing.
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直流电机具有起动转矩大、制动性能好、调速平滑且调速范围宽、过载能力强、清洁环保等优良特性，被广泛应用于工农业生产的各个领域[1~5]。现有直流电机驱动的研究中，最常见的就是基于PWM的H型全桥驱动电路，这种驱动方式具有快速、精确、高效、低功耗等特点[6-10]，但在大功率电机应用场合，MOSFET过流很大，高达几十安，电路发热严重，不适合长时间工作。病死猪搬运车采用2台较大功率永磁有刷直流电机驱动，需要低速大转矩驱动，电机启动电流大，目前还没有商业化的专用驱动系统。本研究结合病死猪搬运车所用的永磁有刷直流电机底盘驱动需求，设计了用于病死猪搬运车的底盘驱动控制系统并开展了试验研究，为解决病死猪搬运车的大功率永磁有刷直流电机驱动控制问题提供一种方案。
1. 驱动系统总体结构
系统总体框图如图1所示。以单片机STM32F103ZET6为主控制器，将产生的脉宽调制(PWM)信号和方向控制信号(DIR)通过信号线传输至电机驱动电路[11]。电机驱动电路分为功率驱动电路和继电器驱动电路。PWM信号经过光电耦合芯片TLP250后，多个MOS管的栅极并联连接TLP250的输出，由TLP250驱动MOS管，构成功率驱动电路；方向控制信号经逻辑运算后产生新的控制信号，通过继电器驱动电路分别控制2组继电器的关断，从而控制电机的正转或反转[12]。稳压供电电路为整个电机驱动系统提供所需电压。由于所用电机工作电流较大，大电流的冲击很容易烧坏芯片，因此设计过流保护电路很有必要，当电机电流超出设定值时，通过过流保护电路使继电器失电停止工作，电机停转[13]。利用LM358设计电流检测和反馈电路，通过闭环反馈稳定电机工作电流，当电流过大时，反馈信号和PWM信号经逻辑运算后产生的信号使继电器关断，从而保护整个驱动电路[13-17]。
2. 硬件电路和控制方法
2.1 硬件电路设计
硬件电路是控制系统的重要组成部分，是实现系统控制目的的载体。本驱动控制系统的硬件电路主要包括功率驱动电路、继电器驱动电路、稳压供电电路、电流采样与转换电路以及过流保护电路。
2.1.1 功率驱动电路
在功率驱动电路中，采用光耦芯片TLP250经三极管放大后驱动8个MOS管IRF3205，多个MOS管并联起到分流作用，查看IRF3205的芯片资料可以知道，该芯片在25 ℃下，最大漏源极电压(耐压)UDSS=55 V、持续漏极电流ID=110 A。对于大功率永磁有刷直流电机，单个MOS管的持续电流虽满足要求，但在实际工作中要留3~4倍的余量，且随着电流的增大，MOS管发热，内阻也随之增大，影响持续漏极电流，因此采用多颗MOS管并联的方式来分流。功率驱动电路如图2所示。图2中，R1、R3、…、R15为栅极驱动电阻，每个MOS管都由独立的栅极驱动电阻隔离驱动，可以防止各个MOS管的寄生振荡，起到阻尼作用；R2、R4、…、R16是栅极下拉电阻，主要作用是在驱动芯片损坏开路的情况下防止MOS管误导通。采用多个MOS管并联的方式，漏极和源极的走线要通过多个MOS管的电流，要求其总线上的阻抗控制在所有MOS管并联后的内阻的10%以内。理论上计算，单个MOS管的电流偏移不能超过平均电流的10%。IRF3205的内阻为8 mΩ，因此总线上的电阻不能超过1 mΩ。
2.1.2 继电器驱动控制电路
继电器是用小电流控制大电流的开关器件，具有驱动简单、动作迅速可靠、维护方便、使用寿命长等特点，适用于低频率开关场合。本文采用2个JD1914五脚大电流继电器，由主控制器STM32F103ZET6产生的2路方向控制信号DIR1和DIR2，经大电流驱动阵列芯片ULN2003，ULN2003可产生高达500 mA的电流驱动三极管导通，从而驱动控制2个继电器的导通与关断。继电器驱动电路图如图3所示，当继电器K1动作时，常开触点吸合，常闭触点断开，电机反转；当继电器K2动作时，电机正转；当K1和K2的常开触点同时吸合或常闭触点同时吸合时，电机不工作。
2.1.3 稳压供电电路
整个系统由2块12 V的铅酸电池并联提供24 V工作电压，由于3个器件TLP250、JD1914和ULN2003分别需要18、12和5 V电压供电，为此，本系统采用LM7918、LM7812和LM7805这3个三端稳压集成电路芯片，分别为其提供所需电压。在每个稳压芯片的输出端并联1只0.1 μF的滤波电容，能有效滤除低频杂波。由于稳压芯片内阻的存在，输入、输出两端存在电压差，在稳压芯片工作电流的作用下，芯片发热，因此需要加装散热片，以增加散热。这3种芯片均采用TO-220封装，其引脚图如图4所示。
2.1.4 电流采样与转换电路
电流反馈控制框图如图5所示。在电流采样与控制电路中，采用霍尔电流传感器ACS758LCB-050B-PFF-T电流采样芯片，其量程为50 A，可供大电流采样电路使用，满足该驱动控制系统的电流采样需求。电流采样后的输出信号经模拟信号隔离器HCNR200隔离输出，然后通过由LM358构成的电压跟随器，最后输出采样信号，该信号传递到主控制器，主控制器根据电流调节算法，调节输出的PWM占空比，进而调节电机的工作电流，形成电流闭环。电流闭环反馈的目的是调节电机转速、引入电流闭环，有助于提高搬运车的运行稳定性。
2.1.5 过流保护电路
在过流保护电路中，利用运放LM358及部分电阻、电容构建差分运放电路，采用3个直径为1.2 mm、长度为10 cm的康铜丝并联，作为电流采样电阻，并联后电阻为0.014 Ω。当电流超过设定的最大安全电流值时，运算放大器的输出信号和控制电机的方向信号经过逻辑电路运算和ULN2003放大后，作用于2个继电器，使2个继电器的常开触点同时吸合，电机两端电压为0，电机失电停止工作。
2.2 控制方法
以单片机STM32F103为主控制器，上位机编写的控制算法通过主控制器的通信串口USB_232写入，主控制器对控制算法进行解算。主控制器产生2路PWM信号和4路方向控制信号，分别控制2个直流有刷电机的运行。PWM1、DIR1和DIR2控制电机1，PWM2、DIR3和DIR4控制电机2。
电机在启动时所需克服的阻力要大于正常运行时的阻力，在启动时，电机要提供足够的转矩才能使电机正常启动。因所设计的病死猪搬运车要承受很大的负荷，车子启动需要克服很大的摩擦阻力，车子在正常行驶时，车轮所受阻力矩(M)为：
$$M = {\mu _{\rm{k}}}{F_{\rm{N}}},$$ (1) 式中，
${\mu _{\rm{k}}}$ 为有量纲的滚动摩擦系数， 根据有关资料，充气轮胎与泥土路的有量纲的滚动摩擦系数最大值为1.5×10–3；${F_{\rm{N}}}$ 是法向量压力，已知搬运车质量(m车)150 kg，吊升病死猪只的最大质量(m猪max)设定300 kg，单个轮子受力按最大计，单个轮子受力为：$${F_{{\rm{N}}\max }} = {\rm{g}}{m_{{\text{车}}}} + {\rm{g}}{m_{{\text{猪}}\max}} \approx 4.5 \times {10^3},$$ (2) 式中，g为重力加速度，取g=10 m/s2。计算可得：
$${M_{\max }}=6.75\text{。}$$ (3) 电机额定电压24 V，额定功率1.1 kW，额定转速1 500 r/min，已知：
$$P = F {{{V}}_{{\rm{max}}}},$$ (4) $$T = FR,$$ (5) $$F = \frac{T}{{{R}}},$$ (6) $${{{V}}_{{\rm{max}}}} = 2{\rm{\pi }}R {{n}}\text{。}$$ (7) 由公式(4)~(7)可得：
$$P = F {{{V}}_{\max }} = \frac{{\rm{\pi }}}{{30}}T {{n}}\text{。}$$ (8) 公式(4)~(8)中，P为功率，F为拉力，Vmax为最大线速度，T为电机输出转矩，R为作用半径，n为电机额定转速。由于电机和车轮之间连有蜗轮蜗杆减速器，其减速比为7.5∶1.0，计算可得电机实际输出转矩最大值
$\left({{{T}}_{{\rm{max}}}}\right)$ ：$${{{T}}_{{\rm{max}}}} \approx 52.52\text{。}$$ (9) 当搬运车满负荷运行时，其启动转矩势必非常大，考虑到搬运车由四轮承力、双电机驱动，车轮所受摩擦阻力并没那么大。因此，在启动时，两路PWM占空比设定为35%，当检测到车子启动时，迅速将占空比梯度降低到设定值。
3. 试验验证与结果
对搬运车驱动控制系统的硬件和软件设计进行试验验证，主要验证该驱动控制系统的启动性能、调速性能以及保持直线行驶的性能。
在试验时对驱动控制系统的输出进行数据采集，调节单片机输出PWM的占空比，用示波器测量驱动器输出波形的变化情况，并适时测量驱动器的输出电流。试验测得该车在直线行驶时在前进运行状态下，电机的工作电流随PWM占空比变化情况见表1。由表1可知，向前行驶时，从0调节单片机输出PWM的占空比，占空比达到6.8%左右时，克服电机启动时的阻力矩，电机开始启动，此时电机转速很小，不足以正常地启动行驶。占空比的小幅增长即可使电机的工作电流快速增大，电机转速随之快速增大，调节占空比至16%以后，电机工作电流随占空比增大呈现线性增长趋势。试验表明，占空比为16%时搬运车空载启动性能较好，基本实现了稳定平滑启动的功能而没有出现大电流冲击等状况，利于启动后线性调速。此时电机驱动器输出端输出波形是一个幅值为24.6 V、频率为16.7 kHz、周期为60 μs、占空比为16%的方波(图6)，与单片机此时输出的PWM信号周期、频率及占空比完全一致。表1的数据表明：在占空比为16%~94%的区间内，电机工作电流随占空比的增加呈线性增大，电机转速也随之越来越快，转速从稳定启动后的低转速至满转，调节范围大，调速效果较好，基本实现了预定的调速性能。
表 1 搬运车前进方向空载试验结果Table 1. The results of no-load test of vehicle in the moving direction左轮电机 Left-wheel motor 右轮电机 Right-wheel motor 占空比/%
Duty ratioI/A 占空比/%
Duty ratioI/A 0 0 0 0 5.7 0 5.4 0 6.8 0.32 6.9 0.33 8.1 1.26 8.5 1.34 11.8 4.97 11.8 5.07 13.4 5.85 13.7 6.24 16.0 7.41 20.0 8.74 21.3 8.72 28.4 10.31 26.7 10.09 35.6 10.96 33.3 10.94 45.3 11.90 38.7 11.21 58.1 12.40 44.0 11.63 68.9 13.10 54.1 12.11 74.5 13.56 60.0 12.55 82.3 13.88 68.0 12.87 93.9 14.26 试验测得该车在倒车行驶时，电机的工作电流随PWM占空比变化情况见表2。向后行驶时，启动与调速的状况与向前行驶时类似，由于搬运车整体重心在车的前半部分，前轮受力大，后轮受力较小，因此在启动和行驶过程中，电机克服的阻力矩较向前时要小。表2的试验结果也表明，向后行驶时，占空比在12%左右就能稳定平滑启动，比向前行驶时稳定启动所需的占空比要小，在占空比为12%~95%的区间内电机转速线性可调。
表 2 搬运车倒车方向空载试验Table 2. The results of no-load test of vehicle in the reversing direction左轮电机 Left-wheel motor 右轮电机 Right-wheel motor 占空比/%
Duty ratioI/A 占空比/%
Duty ratioI/A 0 0 0 0 5.4 0 5.6 0 6.7 0.32 6.8 0.32 8.1 1.20 8.3 1.24 11.8 5.05 11.8 4.94 12.2 5.40 12.7 5.51 22.1 6.88 22.7 6.94 26.8 7.85 32.2 8.20 33.3 8.28 40.9 8.89 37.3 8.57 46.3 9.37 44.0 9.39 54.4 9.61 48.4 9.48 63.8 10.10 55.0 9.88 70.7 10.25 65.8 10.23 81.2 10.51 82.4 10.58 95.9 10.74 利用Microsoft Excel数据处理软件对表1和表2的数据进行曲线拟合，拟合曲线如图7所示。图7中所示的4条曲线分别是左轮电机前进方向、右轮电机前进方向、左轮电机倒车方向和右轮电机倒车方向。分析对比图7中的4条曲线，在平滑路况下，该车直线行驶过程中，无论前进或倒车，该车的2个驱动电机都有较好的双机协调运转性能，保证该车直线行驶过程中在没外界强力干扰时能够稳定地直线行驶。
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图 7 电机前后行驶占空比与电流拟合曲线Figure 7. The fitting curve of duty ratio and current of motor driving forward or backward4. 结论
该文所设计的病死猪搬运车底盘驱动控制系统驱动功率大、启动平稳，具有调速范围宽、调速平滑的优点，具有较好的双电机协调一致的运行性能和良好的过流过载能力，通过继电器和光耦的隔离作用，使驱动电路与电机及控制器隔离，有效防止驱动电路故障对电机和控制器的冲击损害，很好地实现了大功率永磁有刷直流电机的驱动与控制，实现了搬运车的基本行驶功能。为解决大功率直流电机驱动问题提供一种方案，并具有稳定可靠、成本低廉、实用性强的优点，便于推广使用。
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图 1 三七气吹式排种器结构示意图
1：排种轴，2：排种轮，3：壳体，4：型孔，5：清种气嘴，6：风管接口，7：进种管，8：种层高度调节板，9：充种室，10：投种口
Figure 1. Structure diagram of air-blowing seed-metering device for Panax notoginseng
1：Seeding shaft，2：Seeding wheel，3：Shell，4：Type hole，5：Seed clearing nozzle，6：Duct interface，7：Seed tube，8：Seed height adjustment plate，9：Seed filling room，10：Seeding port
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图 2 排种轮结构参数示意图
D：排种轮直径，ω：排种轮角速度，ξ：充种角，τ：清种角，ψ：护种角，φ：投种角
Figure 2. Schematic of structural parameters of seeding disc
D：Diameter of the seeding wheel，ω：Angular velocity of the seeding wheel，ξ：Seed filling angle，τ：Seed clearing angle，ψ：Seed protecting angle，φ：Seed throwing angle
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图 3 型孔结构示意图
d1：型孔上端直径，d2：型孔下端直径，h：型孔深度
Figure 3. Structure diagram of type hole
d1：Diameter of the upper end of type hole, d2：Diameter of the lower end of type hole, h：Depth of type hole
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图 4 清种区种子受力简化模型
Fq：种子受到的清种压力，Fl：惯性离心力，FN：型孔侧面对种子的支持力，Ff：种子与型孔侧面的摩擦力，α：压力Fq与x轴的夹角，β：y轴与水平面夹角，δ：摩擦力Ff与y轴的夹角，ε：型孔锥角，ω：排种轮角速度，G：种子的重力，O：排种轮转动中心，1、2：种子
Figure 4. Simplified model of force on the seed in seed clearing zone
Fq: Air-blowing force on the seed, Fl: Inertial centrifugal force, FN: Supporting force on the side of type hole, Ff: Friction force between the seed and the side of type hole, α: Angle between Fq and x-axis, β: Angle between y-axis and the horizontal plane, δ: Angle between Ff and y-axis, ε: Cone angle of the type hole, ω: Angular velocity of the seeding wheel, G: Seed gravity, O: Rotation center of the seeding wheel, 1 and 2: Seed
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图 5 不同清种风压下排种器内部流场模拟
Figure 5. Simulation of internal flow field in the seed-metering device under different air-blowing pressure
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图 6 试验装置组成图
1：气力管道，2：排种器，3：种床带，4：三七种子
Figure 6. Composition diagram of experimental device
1：Pneumatic pipeline，2：Seed-metering device，3：Seed bed belt，4：Panax notoginseng seed
表 1 排种性能试验因素与水平
Table 1 Factors and levels of seeding performance test
水平
Level作业速度/(m·s–1)
Operating
speed种层高度/mm
Seed layer
height清种风压/kPa
Air-blowing pressure1 0.4 50 0.4 2 0.6 70 0.5 3 0.8 90 0.6 4 1.0 110 0.7 
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表 2 排种性能试验设计与结果
Table 2 Design and result of seeding performance test
试验序号
Test No.因素 Factor 指标 Index 作业速度
Operating speed (A)种层高度
Seed layer height (B)清种风压
Air-blowing pressure (C)合格指数
Eligible index漏播指数
Leakage sowing index重播指数
Repeat sowing index1 1 1 1 57.23 37.03 5.74 2 1 2 2 76.49 18.52 4.99 3 1 3 3 87.91 3.42 8.67 4 1 4 4 68.63 12.16 19.21 5 2 1 2 79.37 13.56 7.07 6 2 2 1 79.43 14.74 5.83 7 2 3 4 89.34 4.24 6.42 8 2 4 3 82.52 3.53 13.95 9 3 1 3 66.71 28.16 5.13 10 3 2 4 70.45 27.32 2.23 11 3 3 1 76.37 7.95 15.68 12 3 4 2 69.72 3.34 26.94 13 4 1 4 49.67 36.83 13.5 14 4 2 3 67.52 23.95 8.53 15 4 3 2 79.47 3.39 17.14 16 4 4 1 55.45 8.12 36.43
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表 3 排种性能试验结果的极差分析1)
Table 3 Range analysis of seeding performance test result
指标
Index项目
ItemA B C 合格指数
Eligible
indexk1 72.565 63.245 67.120 k2 82.665 73.472 76.263 k3 70.813 83.273 76.165 k4 63.028 69.080 69.523 R 19.637 20.028 9.143 漏播指数
Leakage
sowing indexk1 17.782 28.895 16.960 k2 9.018 21.133 9.703 k3 16.693 4.750 14.765 k4 18.073 6.787 20.137 R 9.055 24.145 10.434 重播指数
Repeat
sowing indexk1 9.652 7.860 15.920 k2 8.317 5.395 14.035 k3 12.495 11.977 9.070 k4 18.900 24.133 10.340 R 10.583 18.738 6.850 1) A、B 和 C 分别表示作业速度、种层高度和清种风压
1) A, B and C represent operating speed, seed layer height and air blowing pressure, respectively
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表 4 排种性能试验结果的方差分析1)
Table 4 Variance analysis of seeding performance test result
指标
Index变异来源
Variation sourceSS DF F 合格指数
Eligible
indexA 782.77 3 61.151** B 856.51 3 66.912** C 260.73 3 20.369** R 25.60 6 漏播指数
Leakage
sowing indexA 220.90 3 5.959* B 1 610.30 3 43.437** C 230.97 3 6.230* R 74.14 6 重播指数
Repeat
sowing indexA 265.84 3 11.454** B 829.99 3 35.762** C 121.53 3 5.236* R 46.42 6 1) A、B、C 和 R 分别表示作业速度、种层高度、清种风压和残差；“*” 和 “**” 分别影响显著和极显著
1) A, B, C and R represent operating speed, seed layer height, air blowing pressure and residual, respectively; “*” and “**” represent significant effects at 0.05 and 0.01 levels, respectively
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[1] 崔秀明. 依靠科技进步促进三七产业创新发展[J]. 中国现代中药, 2018, 20(3): 247-252. [2] 张维. 气吹式大豆精量播种机的设计[J]. 中国农机化学报, 2014, 35(4): 6-8. [3] 李洪昌, 高芳, 赵湛. 国内外精密排种器研究现状与发展趋势[J]. 中国农机化学报, 2014, 35(2): 12-16. [4] 史嵩. 气压组合孔式玉米精量排种器设计与试验研究[D]. 北京: 中国农业大学, 2015. [5] ZULIN Z, UPADHVAVA S K. Hydropneumatic seeder for primed seed[J]. Trans ASABE, 1998, 41(2): 307-314. doi: 10.13031/2013.17175
[6] 张泽平, 马成林. 精播排种器及排种理论研究进展[J]. 吉林工业大学学报, 1995, 25(4): 112-117. [7] 张守勤, 王成和. 气力轮式排种器型孔的流场及作用[J]. 农业机械学报, 1991, 22(4): 26-31. [8] 心男. 基于EDEM-FLUENT耦合的气吹式排种器工作过程仿真分析[D]. 长春: 吉林大学, 2013. [9] 马成林. 气吹排种器充填原理的研究[J]. 农业机械学报, 1981, 12(4): 1-13. [10] 胡树荣, 马成林, 李慧珍, 等. 气吹式排种器的排种频率和气流速度对排种质量影响的研究[J]. 吉林大学学报(工学版), 1981(4): 26-35. [11] 刘佳, 崔涛, 张东兴, 等. 气吹式精密排种器工作压力试验研究[J]. 农业工程学报, 2011, 27(12): 18-22. doi: 10.3969/j.issn.1002-6819.2011.12.004 [12] 崔涛, 韩丹丹, 殷小伟,等. 内充气吹式玉米精量排种器设计与试验[J]. 农业工程学报, 2017, 33(1): 8-16. [13] 孙裕晶, 马成林, 张勇智. 基于均匀设计的精密排种器结构优化方法[J]. 吉林大学学报(工学版), 2004, 34(4): 569-572. [14] 廖庆喜, 杨波, 李旭, 等. 内充气吹式油菜精量排种器气室流场仿真与试验[J]. 农业机械学报, 2012, 43(4): 51-54. doi: 10.6041/j.issn.1000-1298.2012.04.011 [15] 雷小龙, 廖宜涛, 张闻宇, 等. 油麦兼用气送式集排器输种管道气固两相流仿真与试验[J]. 农业机械学报, 2017, 48(3): 57-68. [16] 李成华, 高玉芝. 倾斜圆盘气吹式播种器设计及试验研究[J]. 沈阳农业大学学报, 2007, 38(6): 830-836. doi: 10.3969/j.issn.1000-1700.2007.06.014 [17] 胡靖明. 气吹式小粒种子精量排种器气室仿真[J]. 林业机械与木工设备, 2016, 44(7): 12-14. [18] 张波屏. 播种机械设计原理[M]. 北京: 机械工业出版社, 1982. [19] ORTH R J, MARION S R, GRANGER S, et al. Evaluation of a mechanical seed planter for transplanting Zostera marina (eelgrass) seeds[J]. Aquat Bot, 2009, 90: 204-208. doi: 10.1016/j.aquabot.2008.07.004
[20] 张德文, 李林, 王惠民. 精密播种机械[M]. 北京: 农业出版社, 1982. [21] 胡树荣, 马成林, 李慧珍, 等. 气吹式排种器锥孔的结构参数对排种质量影响的研究[J]. 农业机械学报, 1981, 12(3): 21-31. [22] 任闯, 高筱钧, 苏微, 等. 三七种子的物理机械特性试验[J]. 湖南农业大学学报(自然科学版), 2015, 41(1): 109-112. [23] 左春柽, 马成林, 张守勤, 等. 新型气力精密排种器的空气动力学原理[J]. 农业工程学报, 1997, 13(3): 110-114. doi: 10.3321/j.issn:1002-6819.1997.03.023 [24] 欧阳洁, 李静海, 崔俊芝. 颗粒轨道模型中相间耦合关系及曳力计算的研究[J]. 动力工程, 2004, 24(6): 857-862. doi: 10.3321/j.issn:1000-6761.2004.06.021 [25] 刘素. 气吹式三七精密排种器设计与试验研究[D]. 昆明: 昆明理工大学, 2018. [26] 全国农业机械标准化技术委员会. GB/T6973-2005单粒(精密)播种机试验方法[S]. 北京: 中国标准出版社, 2006. [27] 袁志发, 周静芋. 试验设计与分析[M]. 北京: 高等教育出版社, 2000. -
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1. 付杰，李舒洁. 基于迁移学习和多角度图像的柿子成熟度判别研究. 现代化农业. 2024(07): 52-56 . 
百度学术
2. 韩冬梅，黄石连，欧阳思颖，张乐，卓侃，吴振先，李建光，郭栋梁，王静. 提升龙眼果实耐贮性的果期病害防治与养分优化管理. 中国农业科学. 2022(21): 4279-4293 . 百度学术
3. 彭杰椿，潘介春，吴玉，何嘉楠，邓英毅，徐炯志，段承煜，刘一. 桂丰早龙眼开花习性和果实生长模型研究. 果树学报. 2021(06): 947-956 . 百度学术
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