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畜禽舍末端水喷淋废气处理系统的颗粒物净化性能分析与优化

吕恩利, 颜彬, 王昱, 曾志雄, 王亮, 孙超, 黄涵

吕恩利, 颜彬, 王昱, 等. 畜禽舍末端水喷淋废气处理系统的颗粒物净化性能分析与优化[J]. 华南农业大学学报, 2023, 44(2): 296-303. DOI: 10.7671/j.issn.1001-411X.202205014
引用本文: 吕恩利, 颜彬, 王昱, 等. 畜禽舍末端水喷淋废气处理系统的颗粒物净化性能分析与优化[J]. 华南农业大学学报, 2023, 44(2): 296-303. DOI: 10.7671/j.issn.1001-411X.202205014
LÜ Enli, YAN Bin, WANG Yu, et al. Removal performance and optimization of particulate matter from the waste gas treatment system using water scrubber in livestock and poultry houses[J]. Journal of South China Agricultural University, 2023, 44(2): 296-303. DOI: 10.7671/j.issn.1001-411X.202205014
Citation: LÜ Enli, YAN Bin, WANG Yu, et al. Removal performance and optimization of particulate matter from the waste gas treatment system using water scrubber in livestock and poultry houses[J]. Journal of South China Agricultural University, 2023, 44(2): 296-303. DOI: 10.7671/j.issn.1001-411X.202205014

畜禽舍末端水喷淋废气处理系统的颗粒物净化性能分析与优化

基金项目: 国家自然科学基金(31971806);广东省畜禽疫病防治研究重点实验室开放课题(H2019515);茂名实验室自主科研项目(2021ZZ003);广州市基础与应用基础研究项目(202102020870);广州迦恩科技有限公司横向课题(H2020033);农业农村部华南智慧农业公共研发平台项目
详细信息
    作者简介:

    吕恩利,副教授,博士,主要从事畜禽环境智能化设备、冷链物流技术研究,E-mail: enlilv@scau.edu.cn

    通讯作者:

    王 昱,副教授,博士,主要从事畜禽环境智能化设备、冷链物流技术研究,E-mail: yu-wang@scau.edu.cn

  • 中图分类号: S818.5

Removal performance and optimization of particulate matter from the waste gas treatment system using water scrubber in livestock and poultry houses

  • 摘要:
    目的 

    畜禽养殖舍排出的大量颗粒物及吸附的臭气成分和微生物会对大气环境和周边人员的健康造成严重破坏,降低废气中颗粒物浓度是畜禽舍末端废气净化技术的核心目标之一。

    方法 

    针对畜禽养殖末端卧式水喷淋净化技术,通过自主搭建的卧式水喷淋系统颗粒物净化效率试验平台,设计正交试验方案,采用极差分析和方差分析方法,研究通风风速、喷嘴压力、喷嘴额定孔径及喷嘴雾化角度等关键调控参数对颗粒物(PM2.5和PM10)净化效率的影响规律,并运用参数优化模型获得针对不同粒径颗粒物的最优调控参数组合。

    结果 

    研究结果表明,影响PM2.5净化效果的主次顺序为喷嘴压力>通风风速>喷嘴额定孔径>喷嘴雾化角度;影响PM10净化效果的主次顺序为喷嘴压力>喷嘴额定孔径>喷嘴雾化角度>通风风速。通过优化求解,最优参数组合为通风风速为1.5 m/s、喷嘴压力为60 kPa、喷嘴额定孔径为11.1 mm、喷嘴雾化角度为120°。验证试验结果表明,最优参数组合的PM10净化效率为40.4%,PM2.5净化效率为41.1%。

    结论 

    研究结果可以为畜禽舍末端废气处理系统颗粒物净化设备的设计和运行参数调控提供参考。

    Abstract:
    Objective 

    A large amount of particulate matter, absorbed odor components and microorganisms discharged from livestock and poultry houses will cause serious damage to the atmospheric environment and health of surrounding person. Reducing the concentration of particulate matter in emissions is one of the core objectives of the emission purification technology at the end of livestock and poultry houses.

    Method 

    This paper focused on the particulate matter removal performance of the horizontal water spray purification technology at the end of livestock and poultry houses. An orthogonal test scheme was designed and carried out on a self-built horizontal water spray system particle purification efficiency test platform. The range analysis and variance analysis methods were employed to analyze the influence of key control parameters such as ventilation air speed, nozzle pressure, nozzle rated orifice diameter and nozzle atomization angle on the purification efficiency of PM2.5 and PM10 particles, and the optimal control parameter combination for different particle size was obtained using a parameter optimization model.

    Result 

    The results showed that the order of the control parameters affecting PM2.5 purification efficiency was nozzle pressure>ventilation air speed>nozzle rated orifice diameter>nozzle atomization angle; And the order of the control parameters affecting PM10 purification efficiency was nozzle pressure>nozzle rated orifice diameter>nozzle atomization angle>ventilation air speed. According to the optimized solution, the optimal control parameter combination was that the ventilation speed was 1.5 m/s, the nozzle pressure was 60 kPa, the rated nozzle orifice diameter was 11.1 mm, and the nozzle atomization angle was 120°. The results of validation test showed that the purification efficiencies of PM10 and and PM2.5 of the optimal control parameter combination were 40.4% and 41.1% respectively.

    Conclusion 

    The findings can provide a reference for the design and operation parameter regulation of particulate matter purification equipment at the end of livestock and poultry houses.

  • 水稻直播栽培技术便于实现机械化,具有降低劳动强度,缓解农时,节本增效等优点[1-3],随着人们对水稻直播理念的深入了解[4],水稻直播机在各地得到广泛推广。但现有的机械式水稻直播机大多采用镇压轮传动播种,这种播种方式普遍存在一些不足:镇压轮易于裹草堵转,导致漏播;播量靠手动调节且控制精度低;无法实时依据机具车速变化自动调节播种量;自动化程度较低。目前国内外针对播种机播量调节已有一些相关研究,国外直播装备研究和运用起步较早,基本实现自动化、智能化作业[5],如LEMKEN公司生产的Saphir系列播种机通过配备电脑控制终端Easytronic系统,可以预设播种量并对播种量、施肥量进行校对,可完成多种作物播种;日本矢崎公司生产了一种直接配套插秧机进行播种作业的SYG-8型水稻直播机,播种量、穴距可精准调节,但该机具作业效率较低,价格高昂,使其推广受到限制。国内现有水稻直播机的研究主要集中在机械结构的设计改进以及关键部件的参数优化[6-8],未能从根本上解决镇压轮传动播种导致的漏播以及播种量无法同步均匀调节问题。

    本文以现有苏南地区机械式水稻播种机为基础,设计了一种基于PID控制算法[9-11]的水稻直播机播量控制系统。该系统可以在线无极调节排种量,实现排种转速的闭环控制,达到同步播种目的,提高播量控制精度,为现有的水稻直播机播量自动化改造提供了一种可靠途径。

    播量控制系统工作原理如图1所示。播种作业时,通过电位器设定目标播量,结合安装在测速轮上的编码器采集实时机具车速以及排种转速,计算出排种目标转速;同时安装在排种轴上的编码器实时检测排种轴转速;决策系统将目标播量、机具车速、排种转速作为控制系统的输入量,得到当前排种器的转速控制量,然后通过PID调速算法使控制器输出相应PWM波[12-13],再经过放大调理后,驱动排种电机在线调节排种转速,实现同步排种作业。

    图  1  控制原理结构图
    Figure  1.  Schematic diagram of control principle

    单位面积上的播种量[Q(t)]可以表示为[14-15]

    $$ Q(t) = \frac{{0.06q(t){{n}}}}{{L v(t)}}, $$ (1)

    式中, q(t)为单个排种器播种量,g/min;n为播种行数;L为排种通道所能覆盖的作业幅宽,m;v(t)为机具作业车速,km/h;0.06是各变量单位换算产生的系数;q(t)和排种电机转速(ɑ)的标定公式为:

    $$ q(t) = ka + b, $$ (2)

    式中, kb是标定试验测定系数。根据目标播种量,排种电机转速和机具车速之间关系可以表示为:

    $$ a = \frac{{Q(t) L v(t)}}{{1\,000k{{n}}}} - \frac{b}{k}{\text{。}} $$ (3)

    根据公式(3),机具车速发生变化时,控制器可以同步调整排种轴转速,确保实际单位面积排种量与目标播种量一致。

    针对江苏丹阳欣田机械制造有限公司生产的2BFGK-12型播种机进行自动化改造,改造后的播种机结构简图如图2所示。自动化改进保留了机械式播种开沟、旋耕、播种、镇压等功能,重点改进了排种驱动方式,将链轮传动改为直流电机驱动,排种轴下方种箱内侧安装直流电机驱动,通过链轮驱动排种轴,播种行数为12行,机具宽度230 mm,取消地轮与排种轴连接的链式结构;设计增加了一种铁质测速轮,直径为400 mm,测速轮表面均匀布设15个防滑齿[16],抓地性良好,且具有单铰链仿行机构,弹簧支杆上方每隔20 mm开调节孔位1个,共计10个,可以通过开口销调节弹簧压缩长度,减缓测速轮对地弹跳,提高测速准确度;弹簧压杆上方安装行程开关,抬起机具可断停排种电机,防止重播;通过轴套分别在排种轴和地轮安装2个编码器用于测量排种轴转速和机具车速;播量可按需无极调节,简化了播量调节方法,可实现同步播种。

    图  2  播种机结构图
    Figure  2.  Seeder structure diagram

    控制系统按照模块化设计思路,由速度采集、人机交互、执行机构、主控单元等主要模块组成,如图3所示。排种控制系统设计手动和自动2种模式:手动模式可转动旋钮调节播量;自动模式下,控制系统可依据设定机具前进速度与播种量的比例系数,在线调节排种转速。数码管采用三段式设计,分别显示机具车速、播量档位、排种转速。速度采集模块采用2个编码器测速,分别采集排种转速和机具车速,信号经过A/D转换发送主控器STC12C5A60S2单片机[17]。驱动电路采用拖拉机12 V电源供电,控制电路经L7805稳压芯片输出5 V供电,强弱电分离,提高电路板稳定性与可靠性,控制系统主控原理图如图4

    图  3  控制系统硬件结构框图
    Figure  3.  Hardware structure diagram of control system
    图  4  控制系统原理图
    Figure  4.  The circuit diagram of control system

    1)测速模块:编码器是把角位移或直线位移等非电量信号转换为电量信号的装置[18],安装于具有单铰链仿行机构的测速轮,实时检测机具行进速度,产生脉冲信号经过调理电路将脉冲信号放大并滤掉杂波,确保输出标准方波。选用欧姆龙增量式编码器E6B2-CWZ6C,旋转1周输出600脉冲数,该编码器具有构造简单、性能稳定,测量精度高等优点[19]。编码器采样频率为5 Hz,对每5个采样脉冲数据进行均值滤波,输出1 Hz速度控制信号,提高了测量速度的精度与稳定性。采用一个0.2 μF电容滤除采样信号过程中的杂波,并对LM358放大器进行保护。

    试验中设计直径为400 mm的测速轮模拟拖拉机后轮,播种机测速轮的转速与脉冲频率的关系为:

    $$ N = \frac{{60{{f_0}}}}{{ZM}}, $$ (4)

    式中,Z表示编码器每转输出的脉冲个数;f0为准时钟的脉冲频率,Hz;M为编码器2个脉冲之间的时钟脉冲的个数。

    2)直流电机驱动模块:直流电机工作时需要驱动12个排种槽轮,为了提高电路板驱动性能,设计了二极驱动电路单元,双NPN型三极管组合构成达林顿管,提升了SSF7509增强型MOS管[20]驱动电流,有效提高了驱动效率,最大漏极电流达60 A,漏源击穿电压为80 V,漏源导通电阻为6.5 mΩ。PWM信号经驱动模块调理运算控制排种电机,为提高驱动模块可靠性与稳定性,对MOS管电路铜箔表面走锡处理,形成3 mm的焊锡导线,增大有效走线截面,提高电路板载荷电流,驱动模块电路图如图5

    图  5  直流电机驱动电路图
    Figure  5.  Driving circuit diagram of DC motor

    3)人机交互模块:人机交互模块由按键、播量旋钮和数码管组成。74HC595驱动3个2位1.42 cm的共阴极数码管[21],将串行信号转为并行信号,分别显示拖拉机速度(km/h)、播量档位、排种轴转速(r/min);电源芯片实现了DC12 V与DC5 V的电压转换,排种轴控制模式可手动自动切换,按键输出端与P0.5引脚相连,高电平为自动模式、低电平为手动模式,墒情较为严重时,可选用手动模式,确保播种效果,人机交互电路图如图6

    图  6  人机交互电路图
    Figure  6.  Circuit diagram of human-computer interaction

    排种器转速控制本质是一个直流电机控制系统,测速轮转速作为系统输入量,输出量为排种槽轮转速。在忽略微小电感的情形下[22],可将该排种器驱动电机看成经典的一阶系统,其传递函数是一个典型积分环节和惯性环节串联[23]

    $$ G(s) = \frac{{1/2\pi {C_{\rm e}}}}{{s\left(\displaystyle\frac{{{J_{\rm a}}{R_{\rm a}}}}{{{C_{\rm e}}{C_{\rm t}}}}s + 1\right)}}, $$ (5)

    式中,G(s)是原函数经过拉普拉斯变换后的复函数表达式;Ce为电动势常数,由电动机结构参数确定;Jɑ为电动机转子转动惯量;Rɑ为电动机电阻;Ct为电磁力矩常数,由电动机结构参数确定;s为复频率。

    选用邦瑞公司生产的5D90-12GU直流电机,电机参数为Ce=12.04, Jɑ=4×10–5 kg·m2, Rɑ=6Ω, Ct=0.115 N·m/A,代入式(5)得:

    $$ G(s) = \frac{{8.69}}{{s(0.642s + 1)}}{\text{。}} $$ (6)

    本研究选用PID控制器模型,被控对象由排种电机、电机驱动器、执行机构组成。PID控制系统输入信号Nin,Sin为经PID控制器输出的最佳转速控制量,Nout为排种轴的作业转速;控制器执行过程中,编码器实时监测测速轮和排种轴转速,并将转速信号输入到控制系统中,与最佳转速控制量形成偏差(e),经PID调节器输出相应的控制量来调节排种转速,实现播量在线无极调节,达到控制目标。PID控制器与电机数学模型、负反馈控制量组成闭环控制系统,其传递函数近似于二阶惯性环节,通过与标准惯性环节比较取PID参数:kp=15.216 2,ki=0.319 3,kd=1.012 1,PID控制系统结构图如图7

    图  7  PID控制系统结构图
    Figure  7.  Structure diagram of PID control system

    电机空载下,测试控制器变速调节电机转速响应变化效果,排种轴转速选取农户常用播种量对应的3个转速,分别为20、30和40 r/min,测试控制系统启动后的电机响应转速数据曲线如图8,性能参数如表1所示。结果表明:控制系统在目标转速40 r/min下超调量最大,不同转速下的调整峰值时间差距较小,整体调整时间低于0.63 s,响应及时。

    表  1  空载响应试验数据
    Table  1.  The experimental data of no-load response
    转速/(r·min–1)
    Speed
    超调量/%
    Overshoot
    峰值时间/s
    Peak time
    调整时间/s
    Adjusted time
    20 7.66 0.24 0.38
    30 8.02 0.29 0.54
    40 8.21 0.33 0.63
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    图  8  不同目标转速下电机空载转速响应曲线
    Figure  8.  The response curve of motor velocity without load under different target speeds

    传统播种机由于制造工艺和加工精度的差异,致使相同槽轮的排种轴阻力差距较大,对控制系统带负载能力要求较高。依据排种轴扭矩标准[24],12行以下播种机扭矩不大于10 N·m,通过磁负载装置给电机施加7.5、10.0和12.5 N·m负载,测试控制系统带负载能力及负载变化的调节能力,记录排种电机实时转速值及驱动电路负载电流。变负载响应曲线如图9所示。施加负载7.5 N·m时,电机瞬时转速回落较小,转速回调时间短,随着负载增大,电机瞬时转速回落逐渐增大,调整时间延长,当负载12.5 N·m时,转速瞬间下降了23.5%,控制系统迅速响应,系统转速回调时间为0.32 s,最大负载电流为6.5 A,大负载作业条件下控制系统工作稳定,性能可靠,为控制系统适配不同播种机提供了理论依据,带负载性能测试如图10所示。

    图  9  施加不同负载的电机转速曲线
    Figure  9.  The curve of motor speed under different loads
    图  10  负载性能试验台
    Figure  10.  Test platform of load performance

    排种转速控制精度对于播种效果起关键作用,为了综合测试播种机性能,开展了排种转速及播量控制精度田间试验(图11)。试验地点位于南京高淳禾田家庭农场,田间秸秆留茬高度18.5 cm,秸秆含水率(w)21.2%,秸秆切碎长度13.5 cm,秸秆量6 725.6 kg/hm2。土壤状况如表2所示,试验品种为‘南粳46’。设计机具车速和目标播量两因素三水平试验,依据苏南地区农户实际播种要求,选取试验机具车速为0.8、1.2和1.6 m/s,目标播量为7.50、11.25和15.00 g/m2。水稻直播机有效播种幅宽2.3 m,由久保田754拖拉机牵引,播种作业距离140 m(田块长约70 m)视为1次试验,记录排种轴实时转速、机具车速、实际播量,每个目标播量重复2次试验,取平均值为最终数据,结果见表3表3的结果表明,3种目标播量下的转速最大误差分别为6.73%、6.59%和7.21%,转速误差平均值分别为4.67%、4.92%和5.31%,对比传统播种机最大控制误差24.54%和平均控制误差17.08%[23],本系统控制精度显著提高;目标播量15.00 g/m2时,机具车速提升后转速误差平均值降低较为明显且播量误差显著降低,说明本控制系统在较高车速和较高目标播量下,控制效果更好;播种机整机转速控制精准,能满足实际需求,在不同的测试条件下,播量控制系统性能稳定。

    图  11  田间试验图
    Figure  11.  Field experiment chart
    表  2  田间土壤状况
    Table  2.  Soil condition in field
    土壤深度/cm
    Soil depth
    容重/(g·cm−1)
    Density
    含水率(w)/%
    Water content
    坚实度/MPa
    Firmness
    0~5 1.32 23.41 0.43
    5~10 1.45 20.26 0.86
    10~15 1.53 18.96 1.23
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    表  3  不同目标播量下田间试验的控制精度
    Table  3.  Control accuracy of speed and seeding amount in field under different target seeding amounts
    播量/(g·m−2)
    Seeding amount
    机具车速/(m·s−1)
    Vehicle speed
    转速最大误差/%
    Max. speed error
    转速误差均值/%
    Average speed error
    播量误差/%
    Seeding amount error
    7.50 0.8 6.73 4.67 3.86
    1.2 4.96 3.62 3.91
    1.6 4.13 2.74 3.66
    11.25 0.8 6.59 4.92 3.25
    1.2 5.81 3.83 2.76
    1.6 5.34 2.32 2.12
    15.00 7.21 5.21 3.96 7.21
    5.68 3.54 2.52 5.68
    4.08 1.63 1.04 4.08
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    机具行驶作业速度变化时需要排种轴快速同步响应,为测试播量控制系统排种同步性,设计了田间阶梯车速播种试验。选取目标播量11.25 g/m2,测试机具行驶速度在0.8~1.6 m/s范围内阶梯变化,实时记录排种轴转速和车速,田间排种车速同步跟随效果如图12图12的结果表明,田间播种车速变化时排种转速响应及时,具有较高的排种同步性,说明本研究设计改造的排种驱动机构和PID控制算法的引入措施起到了关键性的作用。

    图  12  排种车速同步跟随图
    Figure  12.  Synchronization follow map of seeding speed

    对传统水稻直播机进行自动化改造,重点改进了播量调节机构,并设计了配套的播量控制系统,简化播量调节方式。控制系统引入PID控制策略,并且建立了相应的传递函数,针对设计目标播量下的转速范围内,排种电机空载转速最大超调量为8.21%,转速调整最大时间为0.63 s,电机负载状况下最大回调时间为0.32 s,最大负载电流6.5 A, 控制系统响应迅速,满足实际播种需求。

    田间试验转速最大误差为7.21%,最大转速误差均值5.31%,最大播量误差为3.96%,播种机整机转速控制精度较传统播种机显著提高,田间播种车速变化时排种转速响应及时,具有较高的排种稳定性和同步性,实现了同步播种作业,提高了传统播种机播种性能。

    该控制系统自动化改造简便,对传统机械直播机具有较高适配性,为现有的机械式播种机低成本播量自动化改造提供了思路。

  • 图  1   颗粒物净化机理

    Figure  1.   Purification mechanism of particulate matter

    图  2   畜禽养殖末端颗粒物净化试验平台示意图

    ①固体颗粒物发生装置,②补给装置,③变频风机,④颗粒物传感器,⑤循环水泵,⑥螺旋喷嘴,⑦填料,⑧除雾器;单位:cm

    Figure  2.   Diagram of test platform for particulate matter purification in livestock and poultry houses

    ①Solid particulate generation device, ②Replenishment device, ③Inverter fan, ④Particle sensor, ⑤Circulating water pump, ⑥Screw nozzle, ⑦Packing, ⑧Mist eliminator; Unit: cm

    图  3   试验平台腔体不同监测点的PM2.5质量浓度变化

    Figure  3.   Changes of PM2.5 concentration at different monitoring points in the chamber of test platform

    图  4   不同参数组合试验结果对比

    Figure  4.   Comparison of the experimental results of different parameter combinations

    表  1   正交试验的因素和水平表

    Table  1   Table of factor and level of orthogonal test

    水平 Level 通风风速(V)/(m·s−1) Ventilation air speed 喷嘴压力(P)/kPa Nozzle pressure 喷嘴额定孔径(D)/mm Nozzle rated orifice diameter 喷嘴雾化角度(θ)/(°) Nozzle atomization angle
    1 1.0 30 9.5 90
    2 1.5 45 11.1 120
    3 2.0 60 12.7 150
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    表  2   正交试验设计和结果1)

    Table  2   Orthogonal test design and results

    组号 Group No. V P D θ 净化效率/% Purification efficiency
    PM2.5 PM10
    1 1.0 30 9.5 90 −4.8 −27.7
    2 1.0 45 11.1 120 41.5 31.9
    3 1.0 60 12.7 150 27.5 20.5
    4 1.5 30 11.1 150 6.3 0.5
    5 1.5 45 12.7 90 16.7 10.5
    6 1.5 60 9.5 120 22.1 21.0
    7 2.0 30 12.7 120 −14.5 −11.0
    8 2.0 45 9.5 150 11.5 10.9
    9 2.0 60 11.1 90 13.5 19.1
     1)V:通风风速,m·s−1P:喷嘴压力,kPa;D:喷嘴额定孔径,mm;θ:喷嘴雾化角度,(°)  1)V: Ventilation air speed, m·s−1; P: Nozzle pressure, kPa; D: Nozzle rated orifice diameter, mm; θ: Nozzle atomization angle, (°)
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    表  3   正交试验极差分析1)

    Table  3   Range analysis of orthogonal test

    指标 Indicator PM2.5净化效率/% PM2.5 purification efficiency PM10净化效率/% PM10 purification efficiency
    V P D θ V P D θ
    K1 64.20 −13.00 28.80 25.40 24.70 −38.18 4.16 1.93
    K2 45.10 69.70 61.30 49.10 32.02 53.26 51.55 41.90
    K3 10.50 63.10 29.70 45.30 18.99 60.63 20.00 31.88
    k1 21.40 −4.33 9.60 8.47 8.23 −12.73 1.39 0.64
    k2 15.03 23.23 20.43 16.37 10.67 17.75 17.18 13.97
    k3 3.50 21.03 9.90 15.10 6.33 20.21 6.67 10.63
    极差 Range 17.90 27.57 10.83 7.90 4.34 30.48 15.80 13.32
     1)V:通风风速;P:喷嘴压力;D:喷嘴额定孔径;θ:喷嘴雾化角度  1) V: Ventilation air speed; P: Nozzle pressure; D: Nozzle rated orifice diameter; θ: Nozzle atomization angle
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    表  4   PM2.5净化因素方差分析表

    Table  4   Variance analysis of PM2.5 purification factors

    因素1) Factor SS DF MS F P
    V 992.001 2 496.001 1046.660 < 0.001
    P 2808.968 2 1404.484 2963.741 < 0.001
    D 461.721 2 230.861 487.162 < 0.001
    θ 218.088 2 109.044 230.104 < 0.001
    误差 Error 4.265 9 0.474
     1) V:通风风速;P:喷嘴压力;D:喷嘴额定孔径;θ:喷嘴雾化角度  1)V: Ventilation air speed; P: Nozzle pressure; D: Nozzle rated orifice diameter; θ: Nozzle atomization angle
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    表  5   各因素对PM2.5净化影响的Duncan’s多重比较

    Table  5   Duncan’s multiple comparison of the influence of different factors on PM2.5 purification n=6

    水平 Level 通风风速(V) Ventilation air speed 喷嘴压力(P) Nozzle pressure 喷嘴额定孔径(D) Nozzle rated orifice diameter 喷嘴雾化角度(θ) Nozzle atomization angle
    1 2 3 1 2 3 1 2 1 2 3
    1 21.40 −4.28 9.63 8.47
    3 3.48 21.07 9.88 15.17
    2 15.13 23.23 20.50 16.38
    Sig. 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.55 1.00 1.00 1.00 1.00
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    表  6   PM10净化因素方差分析表1)

    Table  6   Variance analysis of PM10 purification factors

    因素 Factor SS DF MS F P
    V 59.830 2 29.915 24.644 < 0.001
    P 4031.723 2 2015.862 1 660.664 < 0.001
    D 775.963 2 387.982 319.619 < 0.001
    θ 582.903 2 291.452 240.097 < 0.001
    误差 Error 10.925 9 1.214
     1) V:通风风速;P:喷嘴压力;D:喷嘴额定孔径;θ:喷嘴雾化角度  1) V: Ventilation air speed; P: Nozzle pressure; D: Nozzle rated orifice diameter; θ: Nozzle atomization angle
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    表  7   各因素对PM10净化影响的Duncan’s多重比较

    Table  7   Duncan’s multiple comparison of the influence of different factors on PM10 purification n=6

    水平 Level 通风风速(V) Ventilation air speed 喷嘴压力(P) Nozzle pressure 喷嘴额定孔径(D) Nozzle rated orifice diameter 喷嘴雾化角度(θ) Nozzle atomization angle
    1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3
    1 8.23 −12.67 1.45 0.63
    2 10.78 17.77 17.23 14.02
    3 6.33 20.25 6.67 10.70
    Sig. 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
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出版历程
  • 收稿日期:  2022-05-08
  • 网络出版日期:  2023-05-17
  • 刊出日期:  2023-03-09

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