Simulation study on the influence of trickle laterals equipped with integrated in-line and out-line emitters on the hydraulic characteristics
-
摘要:目的
研究圆柱式滴头镶嵌方式对滴灌毛管水力特性的影响。
方法对2种内镶式滴灌毛管和1种外包式滴灌毛管进行灌水试验，同时采用计算流体动力学(Computational fluid dynamics, CFD)方法对3种滴灌毛管进行数值模拟并验证。在此基础上，对不同滴头流量下内镶式及外包式滴灌毛管水头损失及铺设长度进行模拟计算。
结果滴头内镶式及外包式滴灌毛管总水头损失模拟值略低于实测值，滴头外包式滴灌毛管模拟值与实测值相对偏差较小；滴头镶嵌方式对滴灌毛管水力特性影响显著，滴头外包式滴灌毛管相较滴头内镶式滴灌毛管总水头损失较小，总水头损失减小比例超过49.2%，且随滴头流量增加总水头损失减小比例逐渐增大；滴头外包式滴灌毛管最大铺设长度较滴头内镶式滴灌毛管更长，长度增加了21.6%~56.9%；滴头内镶式滴灌毛管总水头损失相对更大的主要原因是断面流速再分布引起压力梯度急变消耗了大量水流能量。
结论滴头外包式滴灌毛管水力性能优于滴头内镶式滴灌毛管，对于长距离经济作物滴灌系统设计，可优先考虑滴头外包式滴灌毛管。
Abstract:ObjectiveTo study the influence of emitter mosaic mode on the hydraulic characteristics of trickle laterals.
MethodTwo kinds of trickle laterals equipped with integrated in-line emitters and one trickle lateral equipped with integrated out-line emitters were tested. At the same time, three kinds of trickle laterals were simulated and verified by computational fluid dynamics (CFD) method. On this basis, the head loss and laying length of trickle laterals equipped with integrated in-line and out-line emitters under different discharge were simulated and calculated.
ResultThe simulated values of the total head loss of trickle laterals equipped with integrated in-line and out-line emitters were slightly lower than the measured values, and the relative deviation between the simulated and measured values of trickle laterals equipped with integrated out-line emitters was smaller. The drip head embedding mode had a significant influence on the hydraulic characteristics of trickle laterals. Compared with trickle laterals equipped with integrated in-line emitters, the total head loss of trickle laterals equipped with integrated out-line emitters was smaller, with the reduction ratio of the total head loss exceeding 49.2%, and the reduction ratio of the total head loss gradually increased with the increase of the drip head flow. The maximum laying length of trickle laterals equipped with integrated out-line emitters was longer than that of trickle laterals equipped with integrated in-line emitters, and the length increased by 21.6% to 56.9%. The main reason for the greater total head loss of trickle laterals equipped with integrated in-line emitters was that the pressure gradient of trickle laterals equipped with integrated in-line emitters consumes a large amount of water flow energy due to the redistribution of the flow velocity in the section.
ConclusionThe hydraulic performance of trickle laterals equipped with integrated out-line emitters is better than that of trickle laterals equipped with integrated in-line emitters. For the design of long distance economic crop drip irrigation system, trickle laterals equipped with integrated out-line emitters can be given priority.
-
Keywords:
- trickle lateral /
- mosaic mode /
- emitter /
- hydraulic characteristic /
- numerical simulation
-
霉酚酸(Mycophenolic acid)是青霉菌Penicillium产生的弱酸性次级代谢产物[1]，具有一定的抗霉菌、抗细菌和抗病毒活性[2-3]，也是霉酚酸酯(Mycophenolate mofetil)在体内的活性代谢产物，可抑制器官移植时的排异反应[4]。全球约25%的农作物受到霉菌毒素的污染[5]，青贮饲料作为反刍动物的重要饲料，在加工、储存和运输时，处理不当容易产生霉变。青霉菌是霉变青贮饲料中常见的菌株[6]，青贮饲料中霉酚酸平均含量可达256~7656 μg/kg[7-9]。霉变青贮饲料中毒素成分复杂，逐一检测较为困难，而霉酚酸作为青霉菌污染饲料的标志物，在受污染青贮饲料中具有代表性，可间接反映青贮饲料中霉菌毒素的水平[1]。此外，动物如果长期暴露于含霉酚酸的青贮饲料环境下，免疫力下降，容易受感染性疾病的侵袭[10]。因此建立能准确可靠地测定青贮饲料中霉酚酸含量的方法，从而评价青贮饲料的质量具有实践意义。
基质中霉酚酸检测的报道常见于血浆[11]和尿液[12]中，也以瘤胃液作为基质[13]，而霉酚酸分析测定方法大多只是经过简单的前处理[14]，缺乏特异性，检测易受干扰，研发新的高选择性净化方法十分必要。分子印迹聚合物(Molecularly imprinted polymer，MIP)对目标物的结合具有特异性，结合固相萃取技术，采用高效液相色谱(High performance liquid chromatography，HPLC)法[15]可检测人血浆中的霉酚酸，采用液相色谱–串联质谱(Liquid chromatography-tandem mass spectrometry，LC-MS/MS)法[5]可完成对青贮饲料中霉酚酸的检测；然而采用本体聚合法制备的聚合物存在传质速度慢、识别位点被包裹和模板难以洗脱等缺陷[16-17]。以硅胶作为载体的表面分子印迹聚合技术是一种在硅胶表面发生印迹的方法[18]，目标物传质速度快，模板洗脱容易；因此，本研究探究了霉酚酸–硅胶表面分子印迹聚合物的合成，作为固相萃取吸附填料评价其对霉酚酸的吸附保留能力，最后构建分子印迹固相萃取–HPLC法测定青贮饲料中霉酚酸含量，为青贮饲料中霉菌毒素污染水平的监控提供参考。
1. 材料与方法
1.1 仪器与试剂
Agilent 1260型高效液相色谱仪(Agilent公司)，SHA-B型恒温水浴振荡器(常州国华电器有限公司)，KH7200DB型超声波清洗器(昆山禾创超声仪器有限公司)，Velocity 18R高速冷冻离心机(Dynamica公司)，EVOMA 15扫描式电子显微镜(ZEISS公司)。
霉酚酸酯原料药(上海源叶生物科技有限公司)、霉酚酸均购自MedChemExpress公司。硅胶购自Silicycle公司，γ–甲基丙烯酰氧基丙基三甲氧基硅烷(γ-MPS)、甲基丙烯酸(MAA)、二甲基丙烯酸乙二醇酯(EGDMA)、偶氮二异丁腈(AIBN)、甲基丙烯酸−2−羟基乙酯(HEMA)均购自Sigma-Aldrich公司，2–乙烯基吡啶(2-VP)和4–乙烯基吡啶(4-VP)购自Alfa Aesar公司，丙烯酰胺(AM)购自上海润捷化学试剂有限公司，衣康酸(IA)购自J＆K Scientific公司。丙酮、三氯甲烷购自广州化学试剂厂，甲醇、乙腈均为色谱纯，超纯水由Millipore MilliQ系统制备，青贮饲料由某饲料厂提供。
1.2 方法
1.2.1 SiO2-MPS的制备
称5 g干燥硅胶于150 mL圆底烧瓶中，加入适量6 mol/L盐酸，混匀后于80 ℃油浴中搅拌10 h，冷却至室温后，离心弃上清液，沉淀物不断用水洗涤至中性，60 ℃真空干燥24 h，得到活化硅胶[19]。
取5 g活化硅胶于三颈圆底烧瓶中，依次加入100 mL无水甲苯、5 mL γ-MPS和1 mL三乙胺，混匀，在氩气保护下，120 ℃条件下加热回流12 h。将混合物离心弃上清液，沉淀依次用甲醇、超纯水交替洗涤，60 ℃条件下真空干燥，得到SiO2-MPS(改性硅胶)。
1.2.2 SiO2-MPS@MIP的制备
将1 mmol的霉酚酸酯溶于80 mL乙腈中，加入2 mmol MAA，涡旋、超声混匀，在冰浴下磁力搅拌6 h后，依次加入0.6 g SiO2-MPS、20 mmol EGDMA和40 mg AIBN，超声混匀，通入氩气10 min，密封，60 ℃油浴下磁力搅拌24 h。将聚合物依次用甲醇、超纯水和φ为10%的乙酸甲醇溶液洗涤，用超纯水、甲醇去除残留的乙酸，直到检测不到模板分子后，于60 ℃ 条件下真空干燥24 h，备用。
SiO2-MPS@NIP的制备：不加入霉酚酸酯，将2 mmol MAA溶于80 mL乙腈中，超声混匀、磁力搅拌后加入与制备SiO2-MPS@MIP相同量的SiO2-MPS、EGDMA和AIBN，混匀后通氮气，密封，60 ℃油浴下磁力搅拌24 h。依次用水和甲醇洗涤SiO2-MPS@NIP后，于60 ℃条件下真空干燥24 h，备用。
1.2.3 材料的表征
通过扫描电镜观察活化硅胶、SiO2-MPS、SiO2-MPS@MIP和SiO2-MPS@NIP的形貌特征。
1.2.4 吸附试验
称取20 mg干燥聚合物粉末于25 mL玻璃锥形瓶中，加入5 mL含有一定浓度霉酚酸的乙腈溶液，25 ℃条件下在恒温振荡水浴锅中振荡24 h，4 000 r/min离心10 min，取上清液并过0.22 μm微孔滤膜，HPLC测定。每个浓度准备3份平行样，取算术平均值。吸附量(Q)按照公式(1)计算，印迹因子(Impringting factor, IF)按公式(2)计算。
$$ Q = \frac{{({\rho_{_0}} - {\rho_{\rm{e}}})V}}{m},$$ (1) $$ {\rm{IF}} = \frac{{{Q_{\rm{MIP}}}}}{{{Q_{\rm{MIP}}}}} ,$$ (2) 式中，Q为吸附量，mg/g；
${\rho_{_0}} $ 和ρe分别是霉酚酸的初始质量浓度和达平衡时上清液中霉酚酸的质量浓度，mg/L；V为溶液体积，mL；m为称取的聚合物质量，mg；QMIP和QNIP分别为SiO2-MPS@MIP和SiO2-MPS@NIP的吸附量，mg/g。1.2.5 分子印迹固相萃取柱制备及固相萃取试验
将制备好的干燥聚合物装填于1 mL聚丙烯固相萃取空柱中，两端用配套的滤板封堵，轻轻压实，制备成分子印迹固相萃取(Molecularly imprinted polymer solid phase extraction)小柱。固相萃取柱依次用1 mL的甲醇、超纯水活化，1mL 100 mg/L的霉酚酸溶液上样，1 mL 10%(φ)甲醇溶液淋洗和2%(φ)乙酸甲醇溶液洗脱，洗脱溶液吹干后用1 mL流动相复溶，进行HPLC测定。
1.2.6 样品的前处理过程
称取5 g青贮饲料，添加适量霉酚酸标准溶液，涡旋混匀，室温下静置20 min。加入20 mL乙腈，经提取、振荡、离心后取10 mL上清液吹至近干，用2 mL酸性水(pH=6)溶解残留物，过固相萃取小柱，按“1.2.5”处理，上机测定。
1.2.7 HPLC条件
色谱柱：Aglient Extend-C18柱(250 mm × 4.6 mm，5 μm)；检测波长：250 nm；流动相：A相为乙腈(含体积分数为0.3%的甲酸)，B相为体积分数为0.3%的甲酸溶液，流动相比例为VA∶VB= 60∶40；流速：1 mL /min；进样量：20 μL。
1.2.8 霉酚酸检测方法的评价
采用色谱纯乙腈稀释霉酚酸标准储备液，配制成0.5、1、2、5、10、20、50、100 mg/L的标准溶液，HPLC检测。以吸收峰面积(Y)为纵坐标，浓度(X)为横坐标，绘制标准曲线。
向空白青贮饲料中添加适量霉酚酸标准溶液，经前处理后上机检测，以3倍(S/N≥3)和10倍(S/N≥10)信噪比作为检测限和定量限。
向空白青贮饲料中添加霉酚酸标准溶液，配制成低(200 μg/kg)、中(2 000 μg/kg)和高(8 000 μg/kg)3个添加水平，前处理后上机检测。每个浓度做5个平行样，测定3批次，以同一批次和3批次的平均回收率作为日内和日间回收率，以相对标准偏差(Relative standard deviation)表示精密度。
1.2.9 数据统计分析
试验数据采用SPSS 17.0软件分析，采用Origin 2019b绘制统计图，采用Duncan’s法进行多重比较，显著性差异水平为P<0.05。
2. 结果与分析
2.1 聚合物制备条件的优化
2.1.1 致孔剂的选择
乙腈作为致孔剂时SiO2-MPS@MIP吸附量最高，为3.7 mg/g，印迹因子达到2.1。如表1所示，向乙腈中添加少量三氯甲烷时，SiO2-MPS@MIP吸附量下降，随着三氯甲烷添加比例的升高，吸附量呈现先增大后降低最后稳定的趋势；SiO2-MPS@NIP的吸附量随着三氯甲烷添加比例的升高而增加，最后与SiO2-MPS@MIP的吸附量基本一致；印迹因子呈下降趋势。当致孔剂全为三氯甲烷时，聚合物呈块状，不适合进一步试验。后续试验以乙腈为致孔剂。
表 1 乙腈溶液中不同三氯甲烷添加比例对SiO2-MPS@MIP和SiO2-MPS@NIP吸附量的影响Table 1. The influence of different addition proportions of chloroform in acetonitrile on the adsorption capacity of SiO2-MPS@MIP and SiO2-MPS@NIPφ(三氯甲烷)/%
Chloroform
content吸附量/(mg·g−1)
Adsorption capacity印迹因子
Impringting factorSiO2−MPS
@MIPSiO2−MPS
@NIP10 2.9 1.8 1.6 20 5.9 4.2 1.4 30 4.7 4.4 1.1 40 4.6 4.7 1.0 50 4.7 4.7 1.0 2.1.2 模板和单体的优化
选择霉酚酸的结构类似物霉酚酸酯作为虚拟模板，比较了碱性单体(2-VP和4-VP)、中性单体(AM和HEMA)和酸性单体(IA和MAA)对印迹因子的影响，结果如图1A所示，MAA合成时印迹因子显著高于其他组合(P<0.05)，2-VP和HEMA参与合成时印迹因子无显著差异(P>0.05)，但显著高于单体为AM和IA时的印迹因子(P<0.05)。
![]()
图 1 不同单体种类(A)和不同模板单体摩尔比(B)对印迹因子的影响各小图折线图上的不同小写字母表示处理间差异显著(P<0.05，Duncan’s法)Figure 1. The influence of different monomer types (A) and different mole ratios of template to monomer (B) on impringting factorDifferent lowercase letters on line chart in each figure indicate significant differences among treatments (P<0.05, Duncan’s method)考察不同的模板单体摩尔比(1∶1、1∶2、1∶4、1∶6和1∶8)对印迹因子的影响，结果如图1B所示，模板单体摩尔比为1∶2时，印迹因子显著高于其他组合(P<0.05)，模板单体摩尔比为1∶1和1∶4时印迹因子之间无显著差异(P>0.05)，但均显著高于模板单体摩尔比为1∶6和1∶8时的印迹因子(P<0.05)。
2.2 聚合物的表征
2.2.1 聚合物表面形貌观察
对活化硅胶、SiO2-MPS、SiO2-MPS@MIP和SiO2-MPS@NIP进行扫描电镜分析，结果如图2所示，活化硅胶和SiO2-MPS表面光滑，而SiO2-MPS@MIP和SiO2-MPS@NIP表面粗糙，均有聚合物包裹在硅球表面，包裹在SiO2-MPS@NIP表面的聚合物更多且致密。
![]()
图 2 活化硅胶(A)、SiO2-MPS (B)、SiO2-MPS@MIP(C)和SiO2-MPS@NIP(D)的扫描电镜图Figure 2. Scanning electron microscope images of activated silica gel (A), SiO2-MPS (B), SiO2-MPS@MIP (C) and SiO2-MPS@NIP (D)2.2.2 聚合物吸附性能的研究
静态吸附试验研究了霉酚酸不同初始浓度对聚合物吸附量的影响，结果如图3A所示，在10~250 mg/L范围内，随着霉酚酸质量浓度的增加，SiO2-MPS@NIP和SiO2-MPS@MIP的吸附量增加，SiO2-MPS@MIP在霉酚酸质量浓度为250 mg/L时趋于饱和，饱和吸附量为4.5 mg/g。
![]()
图 3 SiO2-MPS@MIP和SiO2-MPS@NIP的静态(A)和动态(B)吸附曲线Figure 3. Static (A) and dynamic (B) adsorption curves of SiO2-MPS@MIP and SiO2-MPS@NIP动态吸附试验研究了吸附时间对聚合物吸附量的影响，在质量浓度为100 mg/L的霉酚酸溶液下进行动态吸附试验，结果如图3B所示，SiO2-MPS@NIP在30 min内达到吸附平衡，SiO2-MPS@MIP在30 min内吸附速率较快，60 min时达到吸附平衡。
2.3 分子印迹固相萃取条件的优化
2.3.1 上样溶液对霉酚酸回收率的影响
研究甲醇、乙腈、三氯甲烷和超纯水为上样溶液对霉酚酸回收率的影响，如图4A所示，超纯水作上样溶液时分子印迹固相萃取柱对霉酚酸的回收率可达到90%以上，高于非印迹固相萃取柱。在实际样品的考察中，比较不同pH水作为上样溶液过分子印迹固相萃取柱的效果，结果如图4B所示，随着pH的增加，分子印迹固相萃取柱和非印迹固相萃取柱对霉酚酸的回收率先增加后下降，在pH为6的时候分子印迹固相萃取柱的回收率最高，高于非印迹固相萃取柱的。
![]()
图 4 不同上样溶液(A)及不同pH水(B)对霉酚酸回收率的影响Figure 4. The influences of different loading solutions (A) and different pH water (B) on mycophenolic acid recovery rate2.3.2 淋洗溶液及洗脱溶液对霉酚酸回收率的影响
分别采用不同体积分数的甲醇溶液(1%、5%、10%和20%)和乙腈溶液(10%和20%)淋洗，如图5A所示，分子印迹固相萃取柱对霉酚酸的回收率高于非印迹固相萃取柱。与乙腈溶液相比，采用甲醇溶液淋洗分子印迹固相萃取柱时霉酚酸回收率高，损失小。当甲醇溶液中甲醇体积分数大于10%时，有机相含量增加，回收率下降；当甲醇体积分数在10%以下时，回收率均大于90%。与体积分数为1%和5%甲醇溶液相比，体积分数为10%的甲醇溶液中有机相比例更高，容易除去实际样品中脂溶性杂质，因此选择体积分数为10%的甲醇溶液作为淋洗溶液。
![]()
图 5 不同淋洗溶液(A)和洗脱溶液(B)对霉酚酸回收率的影响a：1% ($\varphi $)甲醇溶液；b：5% ($\varphi $)甲醇溶液；c：10% ($\varphi $)甲醇溶液；d：20% ($\varphi $)甲醇溶液；e：10% ($\varphi $)乙腈溶液；f：20% ($\varphi $)乙腈溶液；g：1% ($\varphi $)乙酸甲醇溶液；h：2% ($\varphi $)乙酸甲醇溶液；i：5% ($\varphi $)乙酸甲醇溶液；j：8% ($\varphi $)乙酸甲醇溶液Figure 5. The influences of different washing solutions (A) and elution solutions (B) on mycophenolic acid recovery ratea: 1% ($\varphi $) methanol in water; b: 5% ($\varphi $) methanol in water; c: 10% ($\varphi $) methanol in water; d: 20% ($\varphi $) methanol in water; e: 10% ($\varphi $) acetonitrile in water; f: 20% ($\varphi $) acetonitrile in water; g: 1% ($\varphi $) acetic acid in methanol; h: 2% ($\varphi $) acetic acid in methanol; i: 5% ($\varphi $) acetic acid in methanol; j: 8% ($\varphi $) acetic acid in methanol如图5B所示，分别考察了体积分数为1%、2%、5%和8%的乙酸甲醇溶液洗脱的效果，结果表明，分子印迹固相萃取柱对霉酚酸的回收率高于非印迹固相萃取柱，适当增加乙酸的比例可以有效提高洗脱的效率，但是酸过多时回收率基本保持不变，因此选择体积分数为2%的乙酸甲醇溶液为洗脱溶液即可。
2.4 霉酚酸检测方法的评价
霉酚酸在0.5~100 mg/L范围内线性良好(R2=0.999)，检测限和定量限分别为60和200 μg/kg。过分子印迹固相萃取柱前后HPLC色谱图见图6，回收率数据见表2。霉酚酸的回收率为76.0%~81.2%，相对标准偏差为3.3%~6.6%。
表 2 空白样品中霉酚酸的加标回收率及相对标准偏差(RSD)Table 2. Recovery rates of spiked mycophenolic acid and the relative standard deviation (RSD) in the blank samplew/(μg·kg−1)
Spiked日内(n=5) Intraday 日间(n=15) Interday 回收率/%
Recovery rateRSD/% 回收率/%
Recovery rateRSD/% 200 81.2 3.7 79.2 4.8 2 000 79.6 3.3 76.0 4.3 8 000 78.8 6.6 77.3 6.4 ![]()
图 6 过分子印迹固相萃取柱前(A)和经分子印迹固相萃取柱净化后(B)的加标青贮饲料(2 000 μg/kg)以及相应的标准溶液(C)HPLC-UVD色谱图Figure 6. HPLC-UVD chromatograms of the spiked silage (2 000 μg/kg) before (A) and after (B) purification by the molecularly imprinted polymer solid phase extraction column and the corresponding standard solution (C)对20份青贮饲料样品进行检测，结果显示，在3份样品中检出霉酚酸，质量分数分别为227、391和1 770 μg/kg，其他样品中未检出霉酚酸。
3. 讨论与结论
试验结果显示三氯甲烷降低了SiO2-MPS@MIP的特异性，这是因为三氯甲烷会导致聚合物溶胀、挤压甚至破坏特异性孔穴，从而降低聚合物的特异性[20]。De Smet等[5]采用碱性单体4-VP合成，采用LC-MS/MS法检测霉酚酸，而本研究采用酸性单体MAA进行合成，制备的分子印迹固相萃取小柱对霉酚酸净化效果良好，表明霉酚酸酯除了通过氢键与MAA在立体结构上相匹配外，霉酚酸酯中的含氮基团吗啉与MAA存在静电相互作用，增强了预聚物的稳定性，从而提高了SiO2-MPS@MIP特异性识别能力。结合表征结果并分析聚合物动静态吸附曲线发现，由于硅球表面成功覆盖了聚合物层，霉酚酸更容易进入孔穴中，因此与De Smet等[5]采用的本体聚合法相比，表面印迹法制备的印迹聚合物达平衡时间更短，可节约试验时间。考察聚合物装柱后的效果，由于疏水作用参与了目标物与印迹聚合物的识别过程[21]，促进了霉酚酸的保留，因此上样溶液为水时更好。进一步研究发现，霉酚酸在过酸或过碱条件下回收率低，因为pH较低时，过多的氢离子会竞争性地结合霉酚酸中的氧原子，阻碍霉酚酸与填料之间氢键的形成，而pH较高时，填料中的羧基基本完全电离，也不利于霉酚酸与填料的结合[22]。
本研究利用表面印迹聚合法成功制备出对霉酚酸具有吸附特异性的硅胶表面接枝分子印迹聚合物，聚合物具有良好吸附能力和传质速度，建立的合成印迹聚合物固相萃取–HPLC法可净化、富集和检测青贮饲料中的霉酚酸，为青贮饲料的质量安全控制提供指导。
-
![]()
图 1 试验装置示意图
1：泵；2：水箱；3：进水管；4：回水管；5：阀门；6：变频稳压器；7：电脑；8：压力表；9：回水箱；10：毛管；11：滴头；12：外包式滴头；13：内镶式滴头
Figure 1. Schematic diagram of experimental device
1: Pump; 2: Water box; 3: Water inlet pipe; 4: Return pipe; 5: Valve; 6: Variable frequency stabilizer; 7: Computer; 8: Pressure gauge; 9: Return tank; 10: Trickle lateral; 11: Emitter; 12: Out-line emitter; 13: In-line emitter
![]()
图 2 外包式滴头实体和网格模型
Figure 2. Entity and network models of trickle laterals equipped with integrated out-line emitters
![]()
图 3 滴灌毛管水头损失实测值与模拟值
Figure 3. Measured and simulated head loss of drip irrigation pipes
![]()
图 4 内镶式与外包式滴灌毛管总水头损失比较
Figure 4. Comparison of total head loss of trickle laterals equipped with integrated in-line and out-line emitters
![]()
图 5 各流量下的内镶式与外包式滴灌毛管最大铺设长度
Figure 5. Maximum laying length of trickle laterals equipped with integrated in-line emitters and out-line emitters at each flow rate
表 1 滴灌毛管几何参数
Table 1 Geometric parameters of drip irrigation pipes
编号
No.毛管类型
Type of trickle lateral毛管外径/mm
External diameter of
trickle lateral毛管内径/mm
Internal diameter of
trickle lateral滴头内径/mm
Emitter internal
diameter滴头长度/mm
Emitter length滴头间距/mm
Emitter spacingE1 内镶式 In-line emitter 12 10.68 8.50 40 260 E2 内镶式 In-line emitter 16 14.34 11.60 40 260 E3 外包式 Out-line emitter 16 14.34 14.34 40 260 
下载: 导出CSV
-
[1] 丁法龙, 王文娥, 胡笑涛, 等. 水头损失影响因素试验研究[J]. 灌溉排水学报, 2016, 35(10): 13-18. [2] 洪明, 李援农, 马英杰, 等. 低压条件下滴灌毛管水头损失试验研究[J]. 灌溉排水学报, 2010, 29(1): 50-52. [3] 张林, 吴普特, 范兴科, 等. 低压滴灌灌水均匀度试验研究[J]. 西北农林科技大学学报(自然科学版), 2009, 37(12): 207-212. [4] 王亚林, 朱德兰, 张林, 等. 基于量纲分析的内镶圆柱式毛管局部水头损失研究[J]. 水利学报, 2015, 46(5): 602-611. [5] 中华人民共和国住房和城乡建设部. 微灌工程技术规范: GB/T50485—2009[S]. 北京: 中国标准出版社, 2009: 17-18. [6] 白雨薇, 罗坤, 周小波, 等. 低压滴灌灌水均匀性研究[J]. 中国农村水利水电, 2018, 60(3): 62-65. [7] BAGARELLO V, FERRO V, PROVENZANO G, et al. Evaluating pressure losses in drip-irrigation lines[J]. Journal of Irrigation and Drainage Engineering, 1997, 123(1): 1-7. doi: 10.1061/(ASCE)0733-9437(1997)123:1(1)
[8] PROVENZANO G, PUMO D. Experimental analysis of local pressure losses for micro irrigation laterals[J]. Journal of Irrigation and Drainage Engineering, 2004, 130(4): 318-324. doi: 10.1061/(ASCE)0733-9437(2004)130:4(318)
[9] 仇振杰, 朱德兰, 张林, 等. 滴头插入对滴灌毛管水头损失影响试验研究[J]. 排灌机械工程学报, 2013, 31(3): 265-269. [10] DEMIR V, YURDEM H, DEGIRMENCIOGLU A. Development of prediction models for friction losses in drip irrigation laterals equipped with integrated in-line and on-line emitters using dimensional analysis[J]. Biosystems Engineering, 2007, 96(4): 617-631. doi: 10.1016/j.biosystemseng.2007.01.002
[11] FERRO V. Applying hypothesis off self-similarity for flow-resistance law of small-diameter plastic pipe[J]. Journal of Irrigation and Drainage Engineering, 1997, 123(3): 175-179. doi: 10.1061/(ASCE)0733-9437(1997)123:3(175)
[12] YILDIRIM G. Total energy loss assessment for trickle lateral lines equipped with integrated in-line and on-line emitters[J]. Irrigation Science, 2010, 28(4): 341-352. doi: 10.1007/s00271-009-0197-5
[13] PROVENZANO G, PIETRO D D, GUILLERMO P S. New computational fluid dynamic procedure to estimate friction and local losses in coextruded drip laterals[J]. Journal of Irrigation and Drainage Engineering, 2007, 133(6): 520-527. doi: 10.1061/(ASCE)0733-9437(2007)133:6(520)
[14] 石喜, 吕宏兴, 朱德兰, 等. PVC三通管水流阻力与流动特征分析[J]. 农业机械学报, 2013, 44(1): 73-79. [15] 王福军. 计算流体动力学分析: CFD软件原理与应用[M]. 北京: 清华大学出版社, 2004: 165-168. [16] VON BERNUTH R D. Simple and accurate friction loss equation for plastic pipe[J]. Journal of Irrigation and Drainage Engineering, 1990, 116(2): 294-298. doi: 10.1061/(ASCE)0733-9437(1990)116:2(294)
[17] YITAYEW M. Simplified method for sizing laterals with two or more diameters[J]. Journal of Irrigation and Drainage Engineering, 2009, 135(1): 111-114. doi: 10.1061/(ASCE)0733-9437(2009)135:1(111)
[18] 颜廷熠. 基于CFD模拟的迷宫滴头工作性能研究[D]. 北京: 中国农业科学院, 2008. [19] 王文娥, 王福军. 迷宫滴头水力特性非定常数值模拟研究[J]. 水利学报, 2010, 41(3): 332-337. [20] 梁谦, 程建萍, 李星, 等. 短管水力计算中水头损失系数的研究[J]. 内蒙古农业大学学报(自然科学版), 2017, 38(5): 57-61. [21] 赵青青, 冯俊杰, 黄修桥, 等. 滴灌带在低压模式下水力性能变异特征研究[J]. 节水灌溉, 2018(11): 1-4. [22] 刘杨, 黄修桥, 李金山, 等. 低压地下与地表滴灌滴灌带水力性能对比试验[J]. 农业工程学报, 2018, 34(9): 114-122. [23] WANG J, RUI C. An improved finite element model for the hydraulic analysis of drip irrigation subunits considering local emitter head loss[J]. Irrigation Science, 2020, 38(2): 147-162. doi: 10.1007/s00271-019-00656-0
[24] WANGJ, YANG T, WEI T, et al. Experimental determination of local head loss of non-coaxial emitters in thin-wall lay-flat polyethylene pipes[J]. Biosystems Engineering, 2020, 190(2): 71-86.
[25] CHAMBA D, ZUBILZU S, JUANA L. Determining hydraulic characteristics in laterals and drip irrigation systems[J/OL]. Agricultural Water Management, 2019, 226(12): 105791. [2020-08-20]. https://doi.org/10.1016/j.agwat.2019.105791.
[26] 喻黎明, 吴普特, 牛文全. 迷宫流道偏差量对灌水器水力性能及抗堵塞性能的影响[J]. 农业机械学报, 2011, 42(9): 64-68. [27] 侯诗文, 张朋杨, 李亮, 等. 基于CFD可调式微滴头流场特性分析[J]. 排灌机械工程学报, 2020, 38(8): 855-860. [28] 魏正英, 赵万华, 唐一平, 等. 滴灌灌水器迷宫流道主航道抗堵设计方法研究[J]. 农业工程学报, 2005, 21(6): 1-7. -
期刊类型引用(0)
其他类型引用(1)
计量
- 文章访问数: 588
- HTML全文浏览量: 8
- PDF下载量: 754
- 被引次数: 1
