Effect of laser quenching process on surface hardness and wear performance of wheat grinder roller
-
摘要:目的
研究激光淬火后小麦磨粉机磨辊表面材料性能变化,解决磨辊磨损严重、使用寿命较短等问题。
方法采用响应曲面的旋转二次组合设计原理,按照3因素5水平试验方法建立激光功率、光斑直径、扫描速度与磨辊材料表面硬度的数学模型,分析激光功率、光斑直径与扫描速度3因素及各因素间的交互作用对磨辊金属材料表面硬度的影响规律,找出最优的参数组合,探讨淬火后磨辊表面材料的磨损机理。
结果激光功率、光斑直径与扫描速度对磨辊材料表面硬度影响显著;激光功率、光斑直径和扫描速度对磨辊材料表面硬度的影响依次由强到弱;最优工艺参数组合为激光功率190 W、光斑直径0.70 mm、扫描速度220 mm/s,该参数组合下得到的试样表面硬度为688.67 HV,比原始硬度提升了35%;经激光淬火最优参数组合处理的试样磨损质量损失约为未处理试样的7%;经激光淬火后的磨辊表面材料与小麦粉料间的摩擦磨损作用减弱,小麦粉料在试样表面产生的划痕较轻较短,沟槽更加浅窄。
结论磨辊表面材料经激光淬火处理后其抗小麦粉料磨损性能明显增强。
Abstract:ObjectiveTo study properties of surface material of wheat grinder roller after laser quenching, and solve the problems of grinding roller such as serious wear and short service life.
MethodUsing the principle of rotating combination design of response surface, a mathematical model of laser power, spot diameter and scanning speed with surface hardness of grinding roller material was established according to three-factor and five-level test method. The effects of laser power, scanning speed, spot diameter and reciprocal action among three factors on grinding roller surface hardness were analyzed. The optimal parameter combination was obtained. The wear mechanism of surface material of the grinding roller after quenching was investigated.
ResultLaser power, spot diameter and scanning speed significantly affected surface hardness of grinding roller material. The effects of laser power, spot diameter and scanning speed on surface hardness of grinding roller material weakened successively. The optimal technological parameter combination was laser power 190 W, spot diameter 0.70 mm and scanning speed 220 mm/s and the sample surface hardness obtained was 688.67 HV, which was 35% higher than original hardness. The mass loss of sample treated by optimal laser quenching parameter combination in wear process was about 7% of the untreated sample. The friction between grinding roller surface material and wheat powder material after laser quenching weakened. The scratches of wheat powder material on sample surface were lighter and shorter. The grooves were shallower and narrower.
ConclusionThe wear resistance against wheat powder material of grinding roller surface material is obviously enhanced after laser quenching treatment.
-
Keywords:
- wheat mill /
- grinding roller /
- response surface test /
- laser quenching /
- hardness /
- wear property
-
我国城市污水污泥量急剧增加,严重威胁城市生态环境安全,如何合理处置污泥引起广泛关注[1]。传统污泥处置方式(如填埋、倒海和焚烧)受场地限制、浪费资源、污染环境且花费大量的处置费用,已经无法满足生态文明建设要求[2]。相比之下,污泥资源化土地利用尤其是污泥林地或园林利用被认为是污泥合理处置的重要方式[3]。污泥富含有机质、N和P等营养成分,合理施用后可明显提高土壤肥力并促进植物生长[4]。然而,污泥成分非常复杂,并含有重金属等有害物质[5]。因此,污泥的安全土地利用及其对植物生长的影响值得关注。当前大部分的研究主要关注污泥施用对植物地上部生长及重金属吸收的影响,较少关注污泥施用对植物根系的影响[6-7]。
根系直接生长在土壤中,对土壤环境变化反应较地上部敏感[8]。土壤环境变化直接影响根系的形态构型[9-11]。研究表明重金属胁迫下,植物根系粗根比例增加,细根比例降低,根比表面积减少[12]。污泥施用一定程度上改变土壤环境,并且提高土壤重金属含量[13]。然而,污泥施用引起的土壤环境变化对植物根系生长产生的影响效果并不是很清楚。
污泥林地或园林施用具有多种方式[14],表施与混施最为常见。相比之下,污泥表施减少了污泥成分对根系的直接接触,而污泥混施更容易接触植物根系并对土壤理化性质影响更明显。鹅掌藤Schefflera arboricola是常见的浅根型常绿园林植物,被广泛运用于我国华南地区园林建设中。在前期试验中,我们分别分析了混施0%、10%、30%、50%、75%和100%(w)污泥对鹅掌藤生长影响,发现混施10%对其地上部生长有一定促进作用,而混施≥30%的污泥对其地上部有一定抑制作用。然而,污泥施用对鹅掌藤根系生长有何影响并不清楚。分析污泥施用对鹅掌藤根系生长的影响,对其他浅根型的灌草园林植物均有一定启发作用。通过原位根箱试验,本文对比分析表施和混施10%(w)污泥对鹅掌藤根系生长的影响,并结合土壤pH和电导率动态变化和根系重金属吸收变化,探讨污泥施用影响根系生长的原因,以期加深对污泥施用影响植物根系生长的理解,并为污泥在园林的安全利用提供借鉴。
1. 材料与方法
1.1 试验材料
试验土壤为赤红壤,取自华南农业大学树木园,风干、过1 cm筛备用。试验污泥为90 d自然堆肥处理污泥,由广州市新塘市政污水处理厂提供,风干过1 cm筛备用。试验植物鹅掌藤,购自广州芳村苗木批发市场(扦插苗,苗高约20 cm)。试验原位观察根箱由活动式支撑架、可拆解玻璃根箱和遮光保温膜组成[15]。根箱高、宽和厚分别为0.6 m × 0.3 m × 0.1 m。土壤及堆肥污泥的基本性质见表1。
表 1 土壤及堆肥污泥的基本性质Table 1. Basic properties of soil and composted sludge试验材料
Testing
materialpH σ/
(mS·cm−1)w(有机质)/
(g·kg−1)
Organic matter
contentw/(mg·kg−1) 碱解氮
Available
N有效磷
Available
P速效钾
Available
KCd Ni Cu Zn 土壤 Soil 4.68 0.05 2.48 67.26 4.56 47.65 0.12 9.77 20.58 37.93 污泥 Sewage sludge 7.86 3.35 178.35 1 496.48 695.67 498.37 2.39 47.96 419.50 1070.37 1.2 试验过程
试验设置不施污泥(No SS)、表施污泥(Surface SS)和混施污泥(Mixed SS)3个处理。对于不施污泥和表施污泥处理,将赤红壤装入根箱,并浇透水,让土壤自然下陷填实根箱,装土深度为50 cm。将鹅掌藤幼苗移栽至根箱(每个根箱种植1棵幼苗)。每个根箱为独立重复,每处理3个重复。覆盖遮光保温膜。按土壤质量的10%在土壤表面施用污泥堆肥,记为表施污泥处理。对于混施污泥处理,先按土壤质量的10%加入污泥堆肥并与土壤充分混匀,按上面方法装入根箱,移栽鹅掌藤。各处理均每3天浇1次水,根据天气情况每次浇水量为300~500 mL,各处理浇水量一致,确保植物正常生长。
1.3 指标测定
1.3.1 根系生长动态分析
于种植后60、120和240 d,打开遮光保温膜,利用大画幅便携扫描仪(Avision SN900ST,森鸟电子科技有限公司,中国)采集根箱正面根系生长图像,然后借助根系分析软件WinRHIZO(WinRHIZO Pro 2017,Regent Instruments Canada Inc.,加拿大)分污泥层和0~20、20~40 cm土壤层分析根系根长、根表面积及根体积[16]。日均增长量(R)计算公式:R=(Xb−Xa)/(b-a),其中,a和b分别为第a和b天,Xa和Xb分别为第a和第b天的某根系指标平均值。
1.3.2 土壤pH和电导率原位动态测定
于种植后60、120和240 d,于根箱背面固定位置(分别位于土层10和30 cm处),利用插土式pH计和电导率计,原位、动态测定土壤pH和电导率(σ)。
1.3.3 根系形态、干质量及相关指标测定
于种植后240 d,打开根箱,按污泥层和0~20 、20~40 cm土壤层收集植物根系。根系分别用自来水和去离子水洗干净后,用纸巾吸干水分,通过扫描和借助根系分析软件WinRHIZO分析不同层次的实际根长和根表面积。然后将根系放置鼓风烘箱,105 ℃杀青30 min,65 ℃烘干至恒质量,用天平称干质量,并计算以下指标:比根长(cm∙g−1)=总根长/根干质量;根组织密度(g∙cm−3)=根干质量/根体积;根密度(cm∙cm−3)=总根长/土壤体积,污泥层、0~20cm、20~40 cm层的土壤体积分别为3000、6000、6000 cm3。
1.3.4 植物重金属含量测定
植物样品烘干称质量后,分离地上与地下部分,粉碎,并过60目筛备用。称取样品0.5 g于微波消解罐中,加入5 mL硝酸,按照120 ℃~160 ℃~180 ℃的微波消解程序及操作步骤消解试样[17]。消解液冷却后,定容至25 mL。消解液利用原子吸收火焰光度计测定Cd、Cu、Zn和Ni含量。
1.4 数据处理与分析
采用多元统计分析软件SPSS 24.0(International Business Machines Corp,美国)进行单因素方差分析和多重比较,采用Duncan’s法对数据进行差异显著性分析。利用Graphpad prism7.0 (GraphPad Software,美国)进行根长与土壤pH、电导率(σ)以及根系重金属含量的线性回归拟合,然后用R软件(ggplot2绘图包)与Origin软件进行作图。图表中数据为平均值±标准误,平均值为3个独立根箱获取数据的平均值。
2. 结果与分析
2.1 总根长动态变化
表施污泥处理0~20 cm土层总根长显著高于不施污泥处理,种植后60、120和240 d时表施污泥处理0~20 cm土层总根长分别是不施污泥处理的3.72、2.06和1.44倍;混施污泥处理各土层总根长低于不施污泥处理,特别是种植后120 d的20~40 cm土层和240 d各土层混施污泥处理总根长显著低于不施污泥处理,分别是同一时间同一土层不施污泥处理的64.09%、67.25%和54.69%(图1A)。鹅掌藤总根长动态变化结果显示,在0~20 cm土层,与60 d相比,120 d时的不同处理根长都显著增加,而与120 d相比,240 d时只有0~20 cm土层不施污泥处理的总根长显著增加。随时间变化,不同处理的总根长日均增长量呈现下降趋势。120 d时不同处理根长日均增长量为1.18~4.08 cm∙d−1,而240 d时降为0.05~1.29 cm∙d−1。变化最明显的是0~20 cm土层混施污泥处理,60、120和240 d时根长日均增长量分别是3.15、1.18和0.05 cm∙d−1,呈下降趋势;并且120和240 d时混施污泥处理根长日均增长量均低于同一时间不施和表施污泥处理。
图 1 原位扫描鹅掌藤总根长、根表面积和根体积变化SS:污泥;柱子上方的不同小写字母表示不同时间的同一处理同一土层的数值差异显著(P<0.05,0~20 cm土层使用Duncan’s法,不施污泥层与20~40 cm土层使用t检验);柱子上方的不同大写字母表示不同处理的同一时间同一土层的数值差异显著(P<0.05,Duncan’s法)Figure 1. Changes of total root length, root surface area and root volumein Schefflera arboricola by in-situ scanning SS: Sewage sludge; Different lowercase letters on the bars indicate significant differences among the same treatment at different times for the same soil layer (P<0.05, Duncan’s method was used for 0−20 cm soil layer, and t test was used for no SS layer and 20−40 cm soil layer); Different capital letters on the bars indicate significant differences among different treatments at the same time for the same soil layer (P<0.05, Duncan’s method)2.2 根表面积动态变化
与不施污泥处理相比,表施污泥处理各土层根表面积增加,尤其是60和120 d时0~20 cm土层根表面积显著高于不施污泥处理,分别是不施污泥处理的2.10和2.02倍;混施污泥处理120 d时20~40 cm土层和240 d时混施污泥处理各土层根表面积显著低于不施污泥处理,分别是不施污泥处理的62.65%、58.48% 和44.91%(图1B)。鹅掌藤根表面积动态变化显示,不同处理各土层根表面积均增加,在0~20 cm土层,与60 d时相比,120 d时表施污泥处理根表面积显著增加,与120 d时相比,240 d时不施污泥处理根表面积显著增加。随时间变化,日均增长量呈现下降趋势,120 d时不同处理20~40 cm土层的根表面积日均增长量为0.10~0.17 cm2∙d−1,而240 d时降为0.01~0.06 cm2∙d−1。变化最明显的是混施污泥处理0~20 cm土层,60、120和240 d时的日均增长量分别为0.14、0.02和0.00 cm2∙d−1,并且120和240 d时均低于同一时间不施和表施污泥处理。
2.3 根体积动态变化
与不施污泥相比,表施污泥和混施污泥处理各土层根体积增加,特别是120 d时,表施污泥处理0~20 cm土层根体积显著高于不施污泥处理,240 d时,表施和混施污泥处理0~20 cm土层以及混施污泥处理20~40 cm土层根体积显著高于不施污泥处理,分别是相应不施污泥处理的3.61、2.35、2.23和1.40倍(图1C)。在0~20 cm土层,与60 d时相比,120 d时表施污泥与混施污泥处理总根体积显著增加,与120 d时相比,240 d时只有混施污泥处理总根体积显著增加,而表施污泥处理总根体积显著降低。随时间变化,不施污泥与混施污泥处理0~20和20~40 cm土层不同时间根体积日均增长量在0~0.01 cm3·d−1。表施污泥处理0~20 cm土层根体积日均增长量120 d时达到0.02 cm3·d−1,而240 d时降至0 cm3·d−1以下,表施污泥处理20~40 cm土层日均增长量120和240 d时均在0 cm3·d−1以上。
2.4 根系干质量及相关指标
种植240 d后,分土层将鹅掌藤的根系全部挖出,清洗、扫描分析和烘干称质量后,获得最终的鹅掌藤根系干质量及相关指标(表2)。与不施污泥相比,混施污泥各土层总根长、根体积、根密度均显著下降,混施处理的0~20和20~40 cm土层根干质量分别为不施污泥的69.16%和57.95%,总根长分别为不施污泥的66.37%和51.51%;与不施污泥相比,表施污泥处理0~20 cm土层的总根长、根体积和根密度均显著上升,表施污泥处理0~20和20~40 cm土层根干质量分别为不施污泥的130.38%和135.76%,总根长分别为不施污泥的115.43%和98.66%。最大的总根长、根体积和根密度均出现在表施污泥的0~20 cm土层,最大根干质量和根组织密度出现在表施污泥的污泥层。
表 2 收获后根系干质量及相关指标1)Table 2. Root dry weight and other indexes after harvest处理
Treatment土层/ cm
Soil layer根干质量/g
Root dry weight总根长/cm
Total root length根体积/cm3
Root volume比根长/(cm∙g−1)
Specific root length根组织密度/(g∙cm−3)
Root tissue density根密度/(cm∙cm−3)
Root density不施污泥
No SS0~20 6.55±0.74ab 1 140.39±31.00b 2.83±0.09b 177.56±16.38a 2.33±0.33a 0.19±0.01b 20~40 3.02±0.08ab 1 152.36±33.32a 3.18±0.29a 381.99±18.64a 0.96±0.0.07a 0.19±0.01a 表施污泥
Surface SS污泥层SS 13.28±0.59A 430.92±25.68C 1.51±0.26B 32.59±2.38C 9.30±1.38A 0.14±0.01B 0~20 8.54±0.94aB 1 316.34±33.77aA 3.71±0.27aA 158.14±18.07aB 2.36±0.39aB 0.22±0.01aA 20~40 4.10±0.72aC 1 136.90±71.77aB 3.31±0.30aA 297.68±58.97aA 1.27±0.29aB 0.19±0.01aA 混施污泥
Mixed SS0~20 4.53±0.79b 756.92±33.66c 2.21±0.10c 182.20±43.92a 2.07±0.39a 0.13±0.01c 20~40 1.75±0.33b 593.57±13.14b 2.39±0.17b 369.57±83.47a 0.74±0.16b 0.10±0.00b 1)表中数据为平均值±标准误,n=3;同列数据后的不同小写字母表示同一土层的不同处理间差异显著(P<0.05,Duncan’s法);同列数据后的不同大写字母表示表施污泥处理不同土层间差异显著(P<0.05,Duncan’s法)
1)Values in table are means±SE, n=3; Different lowercase letters after the data in the same column indicate significant differences in the same soil layer among different treatments (P<0.05, Duncan’s method); Different capital letters after the data in the same column indicate significant differences among different soil layers treated with surface sewage sludge (P<0.05, Duncan’s method)2.5 原位测定土壤pH和电导率动态变化
随着鹅掌藤种植时间延长,不同处理土壤pH均呈现上升趋势(图2)。种植120 d前,混施污泥处理的土壤pH均显著高于其他处理。表施污泥10 cm土层处的pH在种植120 d时显著高于不施污泥处理,在种植240 d时与混施污泥差异不显著(各土层土壤pH为7.5~8.1,呈弱碱性),2种施污泥处理的土壤pH均显著高于不施污泥处理(各土层pH为6.3~6.6,呈弱酸性)。
与不施污泥处理相比,表施和混施污泥土壤电导率升高,特别是混施污泥处理,不同时间土壤电导率均显著高于表施和不施污泥处理;混施污泥10 cm处土壤电导率为1.22~2.17 mS·cm−1,30 cm处为2.62~2.89 mS·cm−1,是同时间不施污泥处理的14.11~43.67倍。随时间延长,混施污泥10 cm处土壤电导率逐渐下降,而30 cm处土壤电导率逐渐上升;两者在60 d后差异显著。
2.6 原位测定土壤pH和电导率与原位扫描根长的线性回归分析
分土层原位分析土壤pH和电导率变化与鹅掌藤根长的相关性,结果显示,在0~20 cm土层,不施污泥和表施污泥的土壤pH与根长呈极显著正相关,决定系数(R2)分别为0.7105和0.6961(图3)。在20~40 cm土层,不同处理的土壤pH和根长相关性不显著。不同处理的不同土层土壤的电导率与鹅掌藤根长相关性也不显著(图4)。
2.7 植株根系重金属含量
表施和混施污泥处理的各土层根系Cd、Zn、Cu和Ni含量较不施污泥有所增加,特别是混施污泥处理,混施污泥处理各土层根系Cd、Zn、Cu和Ni含量显著高于不施和表施污泥处理;0~20 cm土层中混施污泥处理根系Cd、Zn、Cu和Ni含量分别为不施污泥的11.70、4.02、3.04和5.35倍,20~40 cm土层根系Cd、Zn、Cu和Ni含量分别为不施污泥的6.63、3.57、2.32和6.64倍(表3)。表施污泥处理的污泥层根系Zn、Cu和Ni含量显著高于0~20和20~40 cm土层,特别是Ni含量,分别是0~20和20~40 cm土层的6.56和6.38倍。
表 3 鹅掌藤根系重金属含量1)Table 3. Heavy metal contents in root of Schefflera arboricola处理
Treatment土层/cm
Soil layerw/(mg∙kg−1) Cd Zn Cu Ni 不施污泥
No SS0~20 0.23±0.02b 13.61±2.74c 15.39±6.38b 2.34±0.24b 20~40 0.35±0.07b 14.16±2.17b 19.51±3.80b 1.99±0.06b 表施污泥
Surface SS污泥层SS 1.43±0.31A 83.88±1.75A 48.64±2.25A 18.11±0.35A 0~20 1.14±0.21bA 27.38±6.02bB 24.51±8.42bB 2.76±0.96bB 20~40 0.95±0.10bA 18.94±2.60bB 11.28±0.41bB 2.84±0.60bB 混施污泥
Mixed SS0~20 2.69±0.50a 54.69±1.39a 46.74±1.96a 12.53±1.87a 20~40 2.32±0.47a 50.49±1.49a 45.26±1.94a 13.24±0.59a 1) 表中数据为平均值±标准误,n=3;同列数据后的不同小写字母表示同一土层的不同处理间差异显著(P<0.05,Duncan’s法);同列数据后的不同大写字母表示表施污泥处理不同土层间差异显著(P<0.05,Duncan’s法)
1) Values in table are means ± SE, n=3; Different lowercase letters after the data in the same column indicate significant differences in the same soil layer among different treatments (P<0.05, Duncan’s method); Different capital letters after the data in the same column indicate significant differences among different soil layers treated with surface sewage sludge (P<0.05, Duncan’s method)2.8 根系重金属含量与根长的回归分析
通过拟合回归分析了收获时鹅掌藤根系重金属含量和整个土层总根长的关系,结果显示,鹅掌藤总根长与根系Cd、Zn、Cu、Ni含量均呈极显著负相关(P<0.01)(图5),且其相关性线性回归拟合效果均较好,尤其是与Zn、Cu、Ni的线性拟合效果更好,R2均大于0.8。
3. 讨论与结论
3.1 污泥施用方式对鹅掌藤根系生长的影响
污泥土地利用可以改善土壤肥力[18],促进植物生长[19],但不合理施用污泥将抑制植物生长并导致土壤污染[20-21]。污泥的安全土地利用引起了广泛关注。以往的研究主要关注污泥施用对植物地上部的影响,普遍认为污泥施用量低于30%(w)均有利于植物生长[22]。本文分析了污泥表施和混施对鹅掌藤根系生长的影响,研究发现与不施污泥相比,混施10%(w)污泥显著抑制鹅掌藤根系生长,表施10%(w)污泥对鹅掌藤不同深度根系作用效果不同。与不施污泥相比,混施污泥处理各土层的根长和根表面积显著降低(0~20 cm土层120 d除外),日均增长量逐渐减少;与不施污泥相比,表施污泥处理0~20 cm土层的根长、根表面积(240 d除外)和根体积显著增长,而20~40 cm土层变化不明显。种植240 d后,最大的总根长、根体积和根密度均出现在表施污泥的0~20 cm土层,最大根干质量和根组织密度出现在表施污泥的污泥层;与不施污泥相比,混施污泥各土层总根长、根体积、根密度均显著下降。根系是植物物质吸收和运输的重要器官,也是植物直接接触土壤并对土壤环境变化作出最早响应的器官[23]。植物根系形态随外界条件发生变化,该变化直接影响植物对环境胁迫的适应性能[20, 24]。污泥混施过程中污泥所含物质可以直接释放到土壤中,直接改变了土壤理化性质[25],并且根系也可以直接接触到污泥。不同的是,在污泥表施处理中,主要是污泥中可溶性物质随着土壤水迁移到各层土壤中,且由于土壤自身的过滤作用,随着土壤层次加深,污泥的影响也逐渐减弱[26]。另外,在土壤中生长的根系也较少直接接触到施用在土壤表面的污泥。因此,我们推测在混施处理中,污泥中有害物质可以长期直接作用于根系并抑制其生长;而表施处理中,根系不但避免直接接触污泥有害物质,还获取由污泥释放的养分,进而生长加快。
3.2 污泥施用方式对土壤pH、电导率及鹅掌藤根系重金属含量的影响
前人研究发现高浓度的盐和重金属显著抑制植物根生长,导致植物根长、根表面积、根体积等显著降低;适当浓度的盐和重金属则促进根生长[27-29]。陈方圆等[29]发现随着土壤盐浓度的增加,植物的地上与地下部生长受到抑制,当土壤盐浓度达到50 mmol·L−1时能够显著抑制植物的生长。He等[27]发现0.1 μmol·L−1 的Cd能够促进植物根系生长,当浓度达到5 μmol·L−1时显著抑制根系的生长。土壤pH影响元素的有效性,进而影响植物的生长[30]。当土壤呈酸性时,土壤Cd的活性受植物根际效应影响显著,Cd以富里酸结合态存在于根际;而土壤呈中性和碱性时,Cd主要被土壤中三水铝矿吸附和形成碳酸盐沉淀[31]。另外,土壤电导率主要表征土壤溶液中可溶性盐浓度,当土壤电导率高于2 mS·cm−1时,大部分植物的根系细胞内外离子平衡和水肥吸收受到不利影响[32]。污泥是一种碱性有机物料,并含有一定量的重金属和丰富的可溶性盐分;施用污泥影响土壤pH,提高土壤重金属含量,增加土壤可溶性盐分并提高土壤电导率[33]。本文进一步分析不同土壤层pH和电导率的时间动态变化以及根系重金属含量,并拟合这些指标与根长的相关性。结果发现,尽管污泥施用提高了土壤电导率,但与其他植物不同,土壤电导率时间动态变化与鹅掌藤根长时间动态变化的相关性不显著。这可能与鹅掌藤细胞汁液中Na+、K+和Ca2+浓度相对较高,对土壤盐分和水分变化不敏感有关[34]。有趣的是,鹅掌藤根长均与根系Cd、Zn、Cu和Ni含量呈极显著负相关,且在0~20 cm土层,不施污泥和表施污泥的土壤pH与根长呈极显著正相关。混施污泥显著增加各土层鹅掌藤根系Cd、Zn、Cu和Ni含量。当细胞内这些重金属含量超过一定阈值时,将造成细胞膜损坏及膜质氧化[35-36],进而抑制植物根系生长。不同的是,鹅掌藤在表施污泥处理中吸收的重金属较少,尚未达到毒害浓度,故没有抑制根系生长。相反,表施污泥一定程度上提高了0~20 cm土层pH,并带来一定量有效养分,进而促进根系生长。尽管污泥混施也提高了土壤pH和土壤养分,但由于重金属的抑制作用更突出,故表现出抑制根系生长。此外,不同污泥施用方式可能对根系代谢、微生物组成和功能等微生态环境的影响也不同,这些根际微生物环境变化是否也影响根系的生长有待进一步的研究。另外,随着种植时间延长,不施污泥处理的土壤pH也一定程度升高,这是否与鹅掌藤根系吸收致酸离子H+和Al3+有关,仍需深入研究。
3.3 结论
不同污泥施用方式对鹅掌藤根系生长影响不同。混施污泥一定程度抑制根系生长;在处理240 d,各土层总根长、根体积、根密度均显著低于不施污泥处理。表施污泥促进0~20 cm土层根系生长,根干质量、总根长、根体积、根组织密度和根密度均一定程度提高。混施污泥显著提高土壤pH、电导率和根系重金属含量,表施污泥一定程度提高土壤pH和电导率。在0~20 cm土层表施污泥的土壤pH与根长呈极显著正相关。鹅掌藤根长均与根系Cd、Zn、Cu、Ni含量呈极显著负相关。表施10%(w)污泥提高0~20 cm土层土壤pH,并有效促进了鹅掌藤根系生长;混施10%(w)污泥导致鹅掌藤根系重金属含量增加,进而抑制根系生长。
-
表 1 因素水平表
Table 1 Factor-level table
水平
Level激光功率/W
Laser power光斑直径/mm
Spot diameter扫描速度/(mm·s−1)
Scanning speed−1.682 163 0.53 166 −1 170 0.60 200 0 180 0.70 250 +1 190 0.80 300 +1.682 197 0.87 334 表 2 试验设计与结果
Table 2 Experiment design and result
试样编号
Sample number因素 Factor 硬度/HV
Hardness激光功率 Laser power 光斑直径 Spot diameter 扫描速度 Scanning speed 1 −1 −1 −1 545.36 2 1 −1 −1 600.13 3 −1 1 −1 520.86 4 1 1 −1 637.81 5 −1 −1 1 530.77 6 1 −1 1 515.00 7 −1 1 1 592.02 8 1 1 1 560.35 9 −1.682 0 0 532.10 10 +1.682 0 0 695.13 11 0 −1.682 0 534.76 12 0 +1.682 0 658.30 13 0 0 −1.682 627.76 14 0 0 +1.682 521.55 15 0 0 0 644.24 16 0 0 0 680.32 17 0 0 0 659.18 18 0 0 0 663.26 19 0 0 0 687.08 20 0 0 0 631.29 表 3 方差分析表1)
Table 3 Variance analysis table
变异来源 Variance source SS DF MS F P 模型 Model 65 184.71 9 7 242.75 6.14 0.004 5 A 11 625.85 1 11 625.85 9.86 0.010 5 B 7 855.99 1 7 855.99 6.66 0.027 4 C 5 932.68 1 5 932.68 5.03 0.048 8 AB 267.73 1 267.73 0.23 0.644 0 AC 6 003.89 1 6 003.89 5.09 0.047 7 BC 1 090.91 1 1 090.91 0.93 0.358 8 A2 7 396.70 1 7 396.70 6.27 0.031 2 B2 11 866.84 1 11 866.84 10.06 0.010 0 C2 19 125.48 1 19 125.48 16.22 0.002 4 残差 Residual 11 792.58 10 1 179.26 失拟项 Lack of fit 9 567.22 5 1 913.44 4.30 0.067 7 纯误差 Pure error 2 225.36 5 445.07 总计 Total 76 977.29 19 1)A、B、C分别为激光功率、光斑直径、扫描速度
1) A, B and C indicated laser power, spot diameter and scanning speed, respectively -
[1] 张继英, 蒋梅峰, 朱志昂. 实验室小麦磨粉机换辊前后小麦粉品质特性分析[J]. 粮食科技与经济, 2017, 42(3): 49-51. [2] 张克平, 姜良朋, 姚亚萍. 白口铁抗小麦籽粒粉料的磨料磨损试验研究[J]. 中国粮油学报, 2017, 32(1): 109-112. doi: 10.3969/j.issn.1003-0174.2017.01.019 [3] 张克平, 姜良朋, 王久鑫. 不同铬含量白口铸铁的抗小麦粉料磨粒磨损性能[J]. 机械工程材料, 2016, 40(12): 57-60. doi: 10.11973/jxgccl201612013 [4] 张克平, 姜良朋, 黄晓鹏. 小麦磨粉机磨辊材料抗磨损热处理工艺优化[J]. 农业工程学报, 2016, 32(21): 271-276. doi: 10.11975/j.issn.1002-6819.2016.21.037 [5] 吴家祥, 张克平. 小麦制粉过程中辊间压力对磨辊磨损性能的影响[J]. 中国农机化学报, 2015, 36(1): 157-159. [6] 张克平, 吴家祥, 姚亚萍. 影响磨辊磨损失重的技术参数优化[J]. 中国粮油学报, 2016, 31(5): 117-121. doi: 10.3969/j.issn.1003-0174.2016.05.023 [7] 艾云龙, 陈卫华, 丁家圆, 等. 低碳高铬白口铸铁热处理工艺研究[J]. 金属热处理, 2011, 36(6): 107-111. [8] 艾莹珺, 艾云龙, 丁家圆, 等. 热处理对高铬白口铸铁组织与性能的影响[J]. 热加工工艺, 2010, 39(16): 133-135. doi: 10.3969/j.issn.1001-3814.2010.16.040 [9] 苏超然, 吕长乐, 师陆冰, 等. 激光离散淬火对球墨铸铁磨损与损伤性能的影响[J]. 表面技术, 2018, 47(11): 85-90. [10] 刘庆刚, 郭彦书, 于新奇, 等. 激光表面淬火工艺对表面硬度影响实验研究[J]. 制造业自动化, 2018, 40(8): 10-11. doi: 10.3969/j.issn.1009-0134.2018.08.003 [11] 张开熙, 刘永超, 周铁军, 等. 激光淬火在汽车模具制造业中的应用研究[J]. 模具制造, 2018, 18(11): 78-81. [12] 符轲, 张修庆, 续晓霄, 等. 45钢激光淬火工艺优化及性能[J]. 金属热处理, 2017, 42(1): 154-158. [13] 钱振华. 激光微织构技术在关节轴承表面处理中的应用[J]. 机械制造, 2018, 56(7): 85-88. doi: 10.3969/j.issn.1000-4998.2018.07.024 [14] 覃敏. 激光表面处理技术在重工业领域的研究和应用进展[J]. 装备制造技术, 2017(12): 51-53. doi: 10.3969/j.issn.1672-545X.2017.12.016 [15] 封亚明, 何柏林, 江明明, 等. 表面技术在模具制造和修复中的应用[J]. 热加工工艺, 2018, 47(4): 30-34. [16] 何柏林, 江明明. 激光淬火技术在模具表面处理中的应用与展望[J]. 表面技术, 2016, 45(11): 180-186. [17] 刘红宇, 张雷, 黄雄荣. 激光表面改性技术及其在轴承上的应用[J]. 热处理, 2018, 33(3): 40-43. doi: 10.3969/j.issn.1008-1690.2018.03.009 [18] 苏辉, 马冰, 依颖辉, 等. 42CrMo钢激光淬火组织和硬度的研究[J]. 兵器材料科学与工程, 2011, 34(2): 84-86. doi: 10.3969/j.issn.1004-244X.2011.02.025 [19] 万芳新, 黄晓鹏, 吴劲锋, 等. 激光淬火功率对45#钢抗植物磨料磨损性能的影响[J]. 材料科学与工程学报, 2017, 35(5): 719-723. [20] 郜飞飞, 王敬忠, 包汉生. 激光淬火工艺参数对HT210淬硬层深及硬度的影响[J]. 物理测试, 2017, 35(5): 20-25. [21] 贺长林, 陈少克, 周中河, 等. 模具钢718激光淬火的工艺参数研究[J]. 热加工工艺, 2012, 41(20): 169-172. [22] 华希俊, 郝静文, 王蓉, 等. 泥浆泵高铬铸铁材料激光淬火技术及其摩擦磨损性能研究[J]. 表面技术, 2017, 46(6): 215-220.